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通过比较GH33A合金热机械疲劳寿命的三种不同描述方法,即△εm~Nf,△εt~Nf和△εin~Nf寿命曲线,讨论了不同描述方法时相位差对疲劳寿命的影响,并从实验室模拟热机械疲劳试验方法和材料及其构件实际工况的角度,对此加以分析,提出无论是在模拟试验中,还是对疲劳寿命的描述均应采用总应变范围△ε或非弹性应变范围△εin,才符合近工况模拟试验和疲劳寿命预测的基本条件。 相似文献
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本文通过对连铸板坯纵向裂纹进行组织观察、裂纹扩展及材料热模拟试验,结合实际生产工艺,分析了板坯纵向裂纹产生的原因,提出了改善板坯纵向裂纹的措施。 相似文献
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4Cr14Ni14W2Mo耐热钢的热力学分析与改性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究碳化物的类型、数量和分布对4Cr14Ni14W2Mo耐热钢使用性能的影响,采用Thermo—Cale软件分析了该钢在不同温度下各平衡相数量、组成与钢中W、Mo含量之间的定量关系。计算结果表明,此钢中的碳化物在1135℃几乎完全固溶,在750℃时效析出量选最大;适当提高W、Mo含量,即当Mo(%)+0.7W(%)≥5.0时,可使钢在时效处理后其晶界上形成颗粒状M6C碳化物,减少沿晶界析出的M23C6碳化物,从而就能减少渗氮层剥落倾向。上述分析鲒果与前人所得的经验数据基本吻合,为该钢的改性起一定的理论指导作用。 相似文献
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采用扫描电镜、金相显微和拉伸实验等分析了低压铸造A356轮毂的组织,建立了Si偏析现象的表征方法,并探讨了铸件SDAS值和Si颗粒平均面积对其力学性能的影响。结果表明:采用共晶面积分数、Si颗粒平均面积和长径比可以很好地表征Si偏析程度; 轮毂轮辐中部R角处共晶面积分数、Si颗粒平均面积、长径比和SDAS值分别为34.83%、11.33 μm2、2.46和56.89 μm,相应的UTS、YS和EL值分别为229.02、152.67 MPa和5.34%,轮毂Si偏析程度越高的部位,其力学性能也越差。在分析铸件拉伸性能时,应综合考虑SDAS与Si偏析的影响。并且给出了解决Si偏析问题的具体措施。 相似文献
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34MnB5空心稳定杆在疲劳测试时发生开裂。试验结果表明,样品的裂纹源位于焊缝处。焊缝处的金相组织以氢脆敏感性极高的马氏体为主,且裂纹源附近区域存在晶粒粗大现象。样品裂纹源处的断口主要呈沿晶开裂形貌,且晶粒上布满细小韧窝。结合焊缝组织推测该样品的断裂行为应为氢致开裂。通过EBSD分析发现,氢促进位错面滑移,使沿晶断口、氢致裂纹周边存在明显高应变区;氢致裂纹大多沿着大角度晶界扩展,并在小角度晶界附近停止延伸。 相似文献
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某风电齿轮箱在运行3年6个月后监测到运行异常,拆解后发现其中一个行星轮发生断齿失效。实验通过对行星轮断口宏微观形貌分析、化学成分分析、力学性能分析、金相组织分析、残余应力分析和晶粒分布分析等,确定了行星轮轮齿的断裂原因。分析结果表明,行星轮材料母材各化学元素含量及轮齿表面碳元素含量均满足标准规范要求。行星轮轮齿力学性能满足标准规范要求,轮齿渗碳层金相组织和行星轮母材金相组织均未见异常,表明行星轮渗碳工艺和热处理工艺均满足材料使用要求。轮齿断口起裂源区存在大尺寸非金属夹杂物的聚集是运行过程中在该处萌生裂纹并扩展的主要原因。 相似文献
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Q235A热轧带钢冷弯开裂原因分析 总被引:5,自引:0,他引:5
Q235A热轧带钢在冷弯时出现开裂,采用扫描电镜和金相显微镜等对开裂件和合格件进行了观察,结果表明冷弯开裂试样的夹杂物、带状组织级别较高;分析认为夹杂物较多、带状组织级别较高是产生冷弯开裂的主要原因. 相似文献
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某引进的立式退火炉投用3个月后缓冷段炉壳就发生开裂现象,分别对框架式炉壳、风管支撑梁和膨胀节在各种温度变化工况下进行应力分析,结果表明,炉壳及风管支撑梁在温度变化时由于膨胀和收缩相互之间产生应力,该应力无法释放是导致炉壳最终开裂的主要原因。根据分析,采用框架结构上设置滑块和预留胀缩空间、强化炉壳保温减少温差的修补措施。改进后,缓冷段的氧含量由修补前的60×10-4%下降到12×10-4%以下,消除了炉壳开裂引起的氧气进入炉内的隐患。 相似文献
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利用(SEM)观察了30CrMnSiNi2A钢经螺纹滚压的疲劳断口与未经螺纹液压的疲劳断口,研究和分析螺纹滚压强化对30CrMnSiNi2A钢制造的零件螺纹部位疲劳寿命的影响.结果表明,该钢滚压后的疲劳极限提高了58.6%,疲劳源减少,疲劳扩展区明显增大,疲劳条带间距变窄.初步探讨了滚压强化的机理. 相似文献
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针对A2-70奥氏体不锈钢螺栓出现的裂纹现象,通过使用化学成分分析、拉伸试验、宏观和微观的断口分析,结合使用环境,得出该批螺栓开裂是应力腐蚀造成的。提出使用含碳量合适的螺栓,或者严格控制生产工艺控制产品质量。 相似文献