GH625合金管材热挤压成形工艺及组织演变的研究

利用卧式挤压机对GH625合金进行了管材热挤压试验,研究了挤压温度和挤压比对GH625合金管材挤压过程中的力能参数及挤压后管材不同部位的显微组织的影响.结果表明,随着挤压温度的降低和挤压比的升高,最大挤压力逐渐升高.管坯在固定挤压速度40 mm·s-1,预热温度为1150～1200℃和挤压比为3.46～4.10的条件下,可成功挤压出3种规格的GH625合金管材;挤压后的管材由于在挤压过程中发生了动态再结晶组织明显细化,管坯横向组织为等轴的动态再结晶晶粒和原始晶粒组成,纵向组织则由等轴的动态再结晶晶粒及被拉长的原始晶粒组成,呈条带状组织;挤压后管材的外壁、中心、内壁与管材的头部、中部与尾部在热挤压变形过程中,由于变形不均匀发生了不同程度的再结晶,因而存在不同程度的混晶组织.为消除混晶组织,结合设备能力与GH625合金的变形特征,可通过提高坯料挤压的变形温度和挤压比来控制变形的均匀性,并通过切头,去尾和对管材内壁进行少量机加工的方法,可获得具有完全动态再结晶组织的挤压管材.     

热加工参数对Rene‘41合金组织和持久性能的影响

讨论了在锻造过程中不同变形温度、变形程度对Ｒｅｎｅ＇４１合金组织和持久性能的影响。结果表明，Ｒｅｎｅ＇４１合金的锻造温度过高和锻压比低时，锻造过程中容易在晶界形成二次ＭＣ型薄膜状碳化物，影响后序的变形工艺；锻造时的过热也使合金在随后的时效过程中，在粗大晶粒上形成连续的Ｍ２３Ｃ６型碳化物薄膜。晶界薄膜相严重影响Ｒｅｎｅ＇４１合金的持久寿命。     

径锻温度对GH4169合金棒材组织与性能的影响

研究了不同加热温度、终锻温度对GH4169合金Φ130mm径锻棒材组织和性能的影响。结果表明,加热温度和终锻温度过低时,棒材心部虽然获得了细于ASTM11级的晶粒,但表面甚至R/2处会因变形温度低于动态再结晶温度而残留部分原始拉长晶粒;同时δ相大量析出,不利于合金的综合性能。加热温度和终锻温度过高时,因原始晶粒在加热过程中过分长大,在变形过程中难以全部完成动态再结晶而残留部分原始拉长晶粒;同时δ相显著减少,合金的高温综合性能显著下降。在合适的加热温度和终锻温度下,棒材心部获得了均匀的10级晶粒,同时边缘获得了完全再结晶的11级晶粒,各部位δ相差异较小且基本呈颗粒状和短棒状在晶界均匀弥散分布,合金具有良好的低温、高温综合性能。     

加热温度对X80钢级弯管用管线钢板冲击韧性的影响

根据X80钢级管线钢原始奥氏体晶粒尺寸随加热温度的变化规律,通过工业性试验研究了不同加热温度对冲击韧性的影响。结果表明:因加热温度过高获得的粗大原始奥氏体晶粒在变形后依然粗大,相变后获得的组织相对粗大,不同原始奥氏体晶粒间获得组织具有明显的取向差,同时可以清晰看到原始奥氏体晶界,冲击断口为解理断口,严重影响X80钢级管线钢的冲击韧性。而加热温度较低时,原始奥氏体晶粒细小,断口为韧窝状,具有良好的冲击韧性。     

7075铝合金等通道挤压过程工艺优化

文章探求7075铝合金一道次ECAP成型过程的最佳变形温度,利用DEFORM-3D有限元分析软件对7075铝合金方形坯料进行了不同挤压温度有限元数值模拟实验,利用元胞机模拟不同温度下变形晶粒尺寸,并加以实物观察验证。结果表明,500℃是7075铝合金最佳挤压温度;当7075铝合金处于较低挤压温度时,随着挤压温度升高,变形后的晶粒逐渐细化;当挤压温度大于500℃时,ECAP变形坯料由于再结晶后晶粒生长,晶粒异常粗大不符合生产要求。     

热拉拔工艺对AZ61镁合金丝材组织与性能的影响

采用自制热拉拔装置将AZ61镁合金粗挤压棒材拉拔成丝,研究拉拔温度、道次变形量等热拉拔工艺对单道次拉拔后丝材组织、力学性能的影响规律,并对拉拔过程中断丝情况进行统计,确定能够实现稳定热拉拔的工艺参数范围.结果表明,当道次变形量为15%时,随着温度的升高,丝材中的孪晶组织逐渐减少,强度逐渐降低,延伸率逐渐升高,丝材在350℃时发生动态再结晶.当拉拔温度一定时,随着道次变形量的增加,丝材的加工硬化程度增加,强度、硬度升高,延伸率下降.但当拉拔温度为300℃,道次变形量增加到25%时,丝材发生动态再结晶,使强度硬度下降,延伸率升高.过高的拉拔温度和道次变形量会使丝材发生断裂,随着温度的提高,丝材所能承受的最大变形量逐渐减小.     

液压支架外导向套开裂分析

采用金相检验、扫描电镜断口分析方法对液压支架外导向套端面开裂的原因进行了分析.结果表明,由于零件毛坯在锻造时,加热温度过高,导致显微组织粗大,调质热处理中未能消除脆性现象,淬火冷却中组织应力和热应力的共同作用下,沿材料薄弱的晶界面形成开裂.     

挤压温度对高硅铝合金材料组织与性能的影响

针对应用广泛的低密度．低膨胀、高热导、高比强的高硅铝合金，采用空气雾化水冷与真空包套热挤压工艺相结合的方法，制备了Al-30Si与Al-40Si过共晶高硅铝合金材料，并通过金相微观组织分析、力学性能检测及拉伸试样断口扫描，研究了不同热挤压温度对合金的组织形貌与性能的影响。结果表明：所制备的高硅铝合金材料组织十分细小且Si相均匀弥散分布，随着挤压温度的升高，硅相晶粒增大，挤压温度在370℃～490℃范围内，硅晶粒长大不十分明显，但超过此温度区间有一个明显长大的过程；抗拉强度随挤压温度的升高、合金中Si含量的增加及原始粉末粒度的增大而下降；随着挤压温度的升高，合金材料的断裂方式由韧性断裂方式过渡到韧性与脆性共存的混合断裂方式。     

喷射沉积SiCp／A1复合材料及6066铝合金热挤压工艺的研究

作者应用喷射共沉积工艺制备6066／SiVp复合材料和6066铝合金锭坯，在不同的挤压比、挤压温度下挤压成型，用金相显微镜观察材料的显微组织，并测试了材料的力学性能。结果表明：SiC/Al复合材料喷射沉积状态的组织很疏松，存在许多的间隙，其密度约为理论密度的86％，SiC颗粒在复合材料中分布不均匀，喷射沉积铝合金基体的致密度可达90％；挤压过程使A1／SiCp复合材料的大多数空隙消失，致密程度随挤压比的增大而增大，挤压比超过14.7后不会明显变化，而铝合金基体的致密程度与挤压比的变化关系不明显；挤压温度对材料的致密程度影响不大；A1／SiCp复合材料性能在挤压比超过14．7后变化不大；铝合金的性能不受挤压比变化的影响；而挤压温度过高使材料性能下降。     

热加工参数对Rene′41合金组织和持久性能的影响

讨论了在锻造过程中不同变形温度、变形程度对Ｒｅｎｅ′４１合金组织和持久性能的影响。结果表明，Ｒｅｎｅ′４１合金的锻造温度过高和锻压比低时，锻造过程中容易在晶界形成二次ＭＣ型薄膜状碳化物，影响后序的变形工艺；锻造时的过热也使合金在随后的时效过程中，在粗大晶粒上形成连续的Ｍ２３Ｃ６型碳化物薄膜。晶界薄膜相严重影响Ｒｅｎｅ′４１合金的持久寿命     

挤压速度对6N01铝合金组织和弯曲性能的影响

通过OM、XRD、SM和弯曲试验等,研究了挤压速度对6N01铝合金显微组织和弯曲性能的影响。结果表明:6N01铝合金铸棒均匀化显微组织呈粗大的等轴晶,并有小颗粒状Mg2Si相和杆状Al5FeSi相析出。随着挤压速度的升高,组织明显细化,当挤压速度达到4m/min时,挤压温度促使再结晶晶粒长大加快,晶粒略大。合金伸长率和弯曲裂纹等级(Q)之间存在正比例关系,延伸率越高,型材弯曲性能就越好。弯曲断裂的断裂类型为沿晶开裂。     

促进410S不锈钢再结晶轧制工艺研究

对实验室和工业生产的410S 热轧钢带进行金相组织、拉伸性能和断口形貌对比分析,认为通过改变热轧轧制工艺,即降低后几道次轧制温度、增加道次变形量,促使热轧钢带再结晶,这种再结晶组织可明显提高钢带的性能,达到软化钢带的目的.工艺改进后生产的热轧钢带组织为大部分再结晶铁素体和部分沿晶界析出的颗粒状碳化物.     

强变冷形单晶铜线退火过程组织性能演变研究

经强冷变形后的单晶铜线会产生明显的亚结构。在退火过程中该亚结构将发生转变．以中拉单晶铜线为对象,通过金相、力学性能测试法、电阻测试等手段研究了经强冷变形后的单晶铜线在不同退火工艺制度下的组织性能变化和再结晶过程．研究结果表明：加工态单晶铜线材的再结晶温度开始在250℃左右,比相同冷变形率下的SCR连铸纯铜杆的再结晶温度高约50℃．强冷变形单晶铜线再结晶形核的孕育期随温度升高而缩短．500。C时的孕育期不足2min．单晶铜在退火的回复阶段导电性能得到改善,但温度较高发生再结晶时,由于晶界数量的不断增加,有抑制电阻率减小的作用．强冷变形后的单晶铜线要想恢复足够的塑性,则难以避免成为多晶,如果既要恢复单晶铜线的塑性和导电性,又要维持单晶的组织形态,进行高温超短时间退火将有助于解决这一问题．     

XD^TM法制备TiC／Al复合材料的探讨

利用ＸＤ＾ＴＭ法制成了ＴｉＣ／Ａｌ复合材料，并对其微观组织、力学性能、再结晶温度及断口进行了初步研究。结果表明：复合材料中ＴｉＣ相细小（〈１μｍ）、大小基本一致，但有偏聚现象，材料的抗拉强度有较明显提高，再结晶温度有所提高。     

镦粗工艺对GH4169合金φ508锭铸态组织的影响

针对铸态组织粗大的特点,在GH4169合金φ508 VAR锭R/2处切取大尺寸热顶锻试样进行镦粗试验,以考察合金锭的抗镦粗能力,以及变形温度、变形量对铸态组织动态再结晶的影响。结果表明,1 060和1 120℃,10%～60%变形量时,均未发现裂纹萌生和扩展的迹象。随着变形量增大,原始组织中的显微裂纹和显微疏松明显减少或缩小;同一变形温度时,变形量增加,动态再结晶的比例迅速提高;相同变形量时,较高的变形温度能够有效地促进动态再结晶,降低动态再结晶的临界变形量。     

新型Ti5321合金片层组织的热变形行为

为研究具有原始粗片层组织的Ti5321合金热压缩变形过程中流变应力、显微组织等随变形条件的变化,在Gleeble-2800型热模拟试验机上进行高温热压缩试验,试验温度为790～850℃,应变速率为0. 01～1 s~(-1),变形量为30%～70%。结果表明:Ti5321合金的软化机制与片层组织球化和动态再结晶有关,变形量和变形温度是影响合金片层组织球化及β再结晶的主要因素。同一变形温度和应变速率下,随着变形量的增大.会出现片层α相球化及β相再结晶现象。当应变速率和变形量相同时,低温变形主要发生的是片层α相球化行为,高温变形发生的是β相的再结晶。     

加热温度对微合金高强钢奥氏体组织及其再结晶的影响

 通过实验室模拟实际生产中的加热过程及单道次压缩热模拟试验,结合组织观察分析方法,回火硬度法研究了一种Nb V Ti微合金高强管线钢加热温度与奥氏体组织,合金元素溶解及析出的关系,并对不同温度加热后奥氏体的动态再结晶行为及其组织进行了研究。试验结果表明,随加热温度的升高,奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,在1 200 ℃以上易出现粗大晶粒,加热温度过高形成的粗大奥氏体晶粒延缓了再结晶行为,容易造成混晶现象。     

Ta-10W合金再结晶退火温度研究

对Ta-10W合金所具有的优良特性、应用前景及制备方法进行了简要介绍.通过相关金相组织和力学性能的研究,确定了Ta-10W合金的再结晶退火温度:开坯挤压棒的再结晶退火温度为1 500℃;挤压棒经总变形率为78%冷变形后的再结晶退火温度为1 450℃.     

热挤压对FGH96镍基粉末高温合金微观组织的影响

研究了热挤压温度、挤压比、挤压速度、挤压前预处理对FGH96镍基粉末高温合金微观组织的影响规律,确定了获得晶粒尺寸小于10 μm的超塑性细晶组织的热挤压方法。研究结果表明,热等静压后FGH96合金发生了再结晶,实现了粉末的完全致密化成形,但晶粒大小极不均匀,且存在明显的原始颗粒边界(PPB)缺陷。采用热挤压前预处理工艺在确保合金晶粒不长大的同时,又可使γ'相粗化,显著降低热挤压变形抗力。随着挤压温度的升高,合金晶粒尺寸呈长大趋势。挤压温度为1 080 ℃时,获得平均晶粒小于10 μm的完全再结晶超塑性组织,挤压温度继续升高,晶粒尺寸将明显长大。随着挤压比的增大,挤压载荷明显增大,采用大于6∶1的挤压比,有利于获得平均晶粒小于10 μm的完全再结晶超塑性组织。载荷随热挤压速度的升高而增大,在保证合金组织为细晶的条件下,应尽量选择较低的挤压速度。由于在热挤压过程中合金已发生了完全的动态再结晶,未观察到明显的取向,力学性能测试结果也表明沿着挤压方向和垂直于挤压方向的性能相当,说明不同挤压方向的微织构对性能没有明显影响。     

稀土对T91耐热钢动态再结晶行为影响

采用Gleeble-1500热/力模拟试验机进行压缩试验,研究了不同变形条件下微量稀土对T91耐热钢动态再结晶行为的影响.分析绘制了稀土加入前后实验钢的真应力-真应变曲线、再结晶-温度-时间图、再结晶图及功率耗散图,并计算了高温下实验钢的再结晶激活能.在变形温度为850~1100℃,变形速率为0.004~10 s-1变形条件下,变形温度越高和变形速率越低,动态再结晶越容易发生.稀土加入会产生固溶强化,稀土元素与碳原子发生交互作用,且在晶界处或晶界附近偏聚,使变形抗力与峰值应变均增大,再结晶激活能由354.6 kJ·mol-1提高到397.2 kJ·mol-1.另外,稀土会显著推迟再结晶发生时间,扩大再结晶的时间间隔,推迟再结晶动力学过程.