偏钒酸铵在空气中热分解产物形貌的演变

以偏钒酸铵(NH_4VO_3)在空气中热分解的热重-差热(TG-DSC)分析为依据,利用X射线衍射仪(XRD)和扫描电镜(SEM)分析了偏钒酸铵在空气中热分解最终产物的物相和偏钒酸铵在空气中升温到DSC曲线不同拐点温度分解产物的形貌。研究发现,偏钒酸铵在空气中热分解有两个阶段,第一阶段出现了中间相(NH_4)_2O·2V_2O_5,第二阶段出现了热分解产物由无定形状态转变成晶体的过程。偏钒酸铵在空气中不同阶段下热分解产物的形貌基本上是不规则的片状,但是最终产物V_2O_5的厚度较均匀。     

十水草酸镧的热分解及其动力学分析

用热重-差热(TG-DTA)技术,在不同升温速率条件下,研究了十水草酸镧在空气气氛下的热分解过程.分别采用Ozawa-Flynm-Wall法、Kissinger法、Crane法和同步热分析法确定其热分解动力学参数.TG-DTA曲线表明:十水草酸镧分解为四个阶段,前两个阶段为脱水过程,后两个阶段为La_2(C_2O_4)_3的分解过程.实验计算得出四步反应表观活化能E分别为83.92、76.04、136.26、162.61 k J·mol-1左右;指前因子A分别为4.92×10~(10)、6.1×10~7、2.1×10~9、8.46×10~6s-1左右;反应级数n均为1左右,并用Coats-Redfem积分法得出第三步分解机理受F1控制.     

包头矿稀土催化剂焙烧反应动力学研究

用包头稀土矿中相对过剩的不经过分离镧、铈、镨轻稀土与锆的混合物为研究对象,制备(LaCePr)0.6Zr0.4O2稀土催化剂的前驱体.前驱体焙烧后会放出气体,所以用TG和DTG(热重法和微商热重法)研究了其热分解过程,分析了热分解反应的动力学行为,采用微分法计算了其热分解过程所符合的动力学模型,用多种积分方法和非等温线性拟合法对计算结果进行了验证.结果表明,(LaCePr)0.6Zr0.4O2前驱体的热分解反应温度较低,在200℃～300℃之间,热分解过程符合三维扩散,球形对称Jander方程模型.     

混合碳酸稀土热分解过程的研究

用 DTA热分析技术研究混合碳酸稀土焙烧过程中的脱水过程、分解过程 .用 Freeman-Carroll法、Piloyan法和 Kissinger法对其脱水及热分解的动力学参数进行计算 ,并对计算的结果进行比较和验证 ,得到了混合碳酸稀土脱水过程的反应活化能和反应级数分别为 80 6.9J/mol、0 .78,热分解过程的反应活化能和反应级数分别为 8.52 9k J/mol、 0 .95.用 XRD分析方法研究了不同焙烧温度对焙烧产物的影响 ,论证高温下焙烧可能产生 Ce0 .75Nd0 .2 5O1.875相     

石灰石热分解动力学模型研究

采用TG-DSC方法研究粒径大小为900μm石灰石的热分解过程。根据石灰石热重实验数据,结合Coats-Redfern法,Flynn-Wall-Ozawa法和Kissinger法计算石灰石热分解动力学参数,得到900μm石灰石热分解的活化能E为193.98kJ/mol,指前因子lgA为8.81min-1。根据Malek方法判断石灰石热分解最概然机理函数,得到900μm石灰石热分解属于三维相边界反应模型R3,进一步得到其热分解动力学方程。      

混合碳酸稀土热分解过程的研究

用ＤＴＡ热分析技术研究混合碳酸稀土焙烧过程中的脱水过程,分解过程,用Ｆｒｅｅｍａｎ－Ｃａｒｒｏｌｌ法、Ｐｉｌｏｙａｎ法和Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ法对其脱水及热分解的动力学参数进行计算,并对计算的结果进行比较和验证,得到了混合碳稀土脱水过程的反应活化能和反应级数分别为８０６．９Ｊ／ｍｏｌ、０．７８,热分解过程的反应活化能和反应级数分别为８．５２９ｋＪ／ｍｏｌ、０．９５。用ＸＲＤ分析方法研究了不同焙烧温度对焙烧产物的影响,论证高温下焙烧可能产生Ｃｅ０．７５Ｎｄ０．２５Ｏ１．８７５相。     

铈锆氧化物固溶体前驱物热分解动力学的研究

采用固相法制备了纳米级铈锆氧化物固溶体,对铈锆氧化物固溶体前驱物热分解动力学进行了研究。利用热重、差热分析等方法推测了前驱物的热分解机制。用Kissinger法计算前驱体的热分解活化能,Ea=137.80 kJ.mol^-1。通过Coats-Redfern法,采用不同的固相动力学反应机制研究前驱体的热分解动力学,确定其机制函数为：G（a）=[-ln（1-a）]1/2,判断前驱体热分解反应为随机成核-随后生长机制。     

对制备超细NiO粉末热分解动力学过程的探讨

对制备超细NiO粉末的中间产品NiCO2热分解过程的动力学进行了研究，通过分析气－固反应的动力学步骤，以及原始颗粒半径与反应时间的关系，得出化学反应为此分解过程的控制步骤，通过建立质量分数与温度变化的关系函数，画出了热分解的logψ-1／T图，通过测定图中各直线的斜率，计算出了活化能，进一步证实了化学反应为热分解过程的控制步骤。     

菱镁矿石热分解特性及模型研究

以粒径900μm的菱镁矿为原料,采用TG-DSC法研究了菱镁矿石热分解模型。结果表明,菱镁矿的开始分解温度为800K左右,950K左右时分解完全,反应达到平衡。DSC曲线只有一个向下的峰与TG曲线失重台阶相对应,说明菱镁矿分解反应是一步反应,分解产生二氧化碳需要吸收热量。且随着升温速度的提高,菱镁矿需要在更高的温度下才能达到相同的分解程度。通过Flynn-Wall-Ozawa和Kissinger动力学分析方法计算菱镁矿热分解的平均活化能为260.54kJ/mol,并利用Malek法分析菱镁矿热分解机理,菱镁矿分解为二维相边界反应,圆柱形对称模型,积分形式机理函数为G(α)=2[1-(1-α)1/2]。     

偶氮二甲酰胺热分解机理及氧化锌对其分解的影响

采用TG-MlS联用仪表征了不同温度下偶氮二甲酰胺热分解的气体种类,红外光谱表征了偶氮二甲酰胺在不同温度下的分解残留物,探讨了偶氮二甲酰胺的热分解机理以及氧化锌对其分解的影响.研究表明,偶氮二甲酰胺热分解过程分为3个阶段:第一阶段的气相产物为N2、CO、HNCO,固体残留物为联二脲等;第二阶段的气相产物为NH3、HNCO;第三阶段的气相产物为NH3、CO2,固体残留物为尿唑等.ZnO的加入使得偶氮二甲酰胺热分解的第一阶段反应提前,第二阶段反应和第三阶段反应滞后.