65Mn钢板淬火后硬度不均原因分析

针对65Mn钢圆锯片淬火后硬度不均现象进行了研究。对锯片的化学成分、原始组织及淬火后的组织和硬度进行了分析,结果表明,钢板化学成分满足标准要求,但存在明显的带状偏析,分析认为带状偏析是造成65Mn锯片淬火硬度不均匀的主要原因,同时提出了相应的改进措施。     

提高65Mn钢板延伸率的工艺研究

运用金相检验、金相显微硬度、热处理及力学性能测试等手段,研究提高65Mn钢板延伸率的生产工艺。结果表明:65Mn钢中带状组织、片间距较小的片状珠光体是影响65Mn钢板延伸率不合格的主要原因。通过降低钢中S、P及夹杂物并调整热处理工艺,获得了良好的综合力学性能。     

65Mn钢板开裂原因分析

运用扫描电镜、金相检验、力学性能测试等手段,研究了65Mn钢板开裂的原因.结果表明:钢的组织中存在夹杂物(较大)、片状珠光体片间距偏大是导致65Mn钢板开裂的主要原因.通过降低钢中的夹杂物,调整热轧工艺,获得了良好的综合力学性能.     

热轧窄带65Mn钢珠光体组织与性能的窄范围控制

为制定65Mn窄范围质量控制工艺参数,利用OM、SEM、拉伸试验机及洛氏硬度仪等,研究热轧窄带65Mn钢的终轧温度、终轧后冷速下以及卷取后冷速对珠光体组织及力学性能的影响。结果表明:在其他工艺参数相同的情况下,随着终轧温度的提高、终轧后冷却速率的减缓和卷取后冷却速率的加快,热轧窄带65Mn钢珠光体球团尺寸和片层间距不断增大、片层变厚、抗拉强度及硬度均逐渐降低,当终轧温度大于960℃、终轧后冷却速率小于5.58℃/s及卷取后冷却速率小于0.1℃/s时,其抗拉强度小于900 MPa。     

不同位置的65Mn热轧宽钢带抗拉强度分析

针对65Mn热轧宽钢带头尾性能波动大的问题,分析出其形成原因。在同一卷钢带上距尾部不同位置取样,分析其抗拉强度、硬度及珠光体片层间距的差异。结果表明,产品硬度、抗拉强度随着距尾部取样位置的延长逐渐降低,直至稳定到某一范围,该现象主要是与不同位置轧制冷却速度有关。     

生产工艺对65Mn冷轧钢带组织性能的影响

对不同生产工艺下冷轧态及退火态65Mn钢带的组织和退火态钢带的力学性能进行了分析。未经退火的65Mn钢冷轧时,珠光体组织以弯曲变形为主,随着总变形率的增加,珠光体弯曲变形减少,片层细化变形成为主要变形方式;经预退火的65Mn钢冷轧时,珠光体组织变形均以细化变形为主。采用原料经预退火后再进行冷轧的工艺生产的65Mn退火钢带组织均匀,力学性能稳定,塑性较好。     

汽车安全带卷簧用热轧钢带的开发生产

根据性能要求,冶炼过程采用洁净钢冶炼技术,热轧过程严格控制轧制工艺,成功开发生产了汽车安全带卷簧用热轧钢带,产品质量检测表明,钢的化学成分控制较好,钢质纯净,夹杂物尺寸小,热轧钢带的组织为珠光体,无网状渗碳体,边部无全脱碳层,珠光体片层细且均匀,片层间距300～450 nm。     

奥氏体化状态和钒对珠光体型钢轨钢韧性的影响

以重轨钢PD2和PD3为对象,重点研究了热轧态和重新热处理状态珠光体的韧性。研究结果表明,奥氏体状态(晶粒大小、成分均匀化及碳化物溶入或析出程度等)及珠光体的形态和片层间距是影响珠光体冲击韧性的主要组织因素。奥氏体晶粒的细化、珠光体片层的细化、奥氏体成分的均匀化及强碳化物形成元素在奥氏体状态的固溶化是珠光体钢韧化的基本途径。     

在线余热淬火对U75V钢轨组织性能的影响

 为进一步掌握在线余热淬火处理对钢轨组织性能的影响关系和机理,采用扫描电镜对热轧态钢轨和在线余热淬火处理后的钢轨进行了全断面的组织观察,利用维氏硬度仪和拉伸试验机对比分析了在线余热淬火对钢轨力学性能的影响。结果表明,在线余热淬火和热轧态钢轨全断面的组织全部为片层状珠光体组织,但淬火轨珠光体片间距明显较小,热轧态钢轨珠光体片间距为0.113~0.284 μm,淬火轨片间距为0.076~0.148 μm。热轧态钢轨全断面显微硬度相差不大,在线余热淬火钢轨显微硬度普遍较热轧态钢轨高。在线余热淬火可以有效提高U75V钢轨性能,热处理后钢轨抗拉强度和伸长率分别较热轧态提高16.6%和20%,有效改善了钢轨的使用性能。     

低温轧制提高65Mn盘条塑韧性能机理分析

 通过常规工艺、低温开轧、低温精轧3种试验工艺研究了低温轧制对提高65Mn塑韧性能的影响,利用金相显微镜OM、扫描电镜SEM、EBSD等分析了3种试验工艺的组织、大小角度晶界、晶粒尺寸以及片层间距,研究结果表明,低温工艺显著提高弹簧钢的面缩率,降低同圈波动;大小角度晶界、细化的原始奥氏体晶粒与珠光体球团、片层间距是弹簧钢塑韧性能提高的关键所在。