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程东 《机械工人(热加工)》2010,(7):38-39
对3Cr13钢进行离子软氮化处理试验,并对氮化试样的金相和硬度进行分析测定。结果表明,530℃离子软氮化8h,使3Cr13钢的氮化层深度达到0.25mm,表层硬度达到832HV,约为基体硬度的4倍,处理后耐磨性提高8倍。 相似文献
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预氮化对碳素工具钢560℃双辉等离子渗铬的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为了降低双辉等离子渗铬的工艺温度,提高低温渗铬速度,对T10钢表面在550℃进行不同时间的离子预氮化处理,再进行560℃×4h低温双辉等离子渗铬,对渗层的组织与硬度进行了研究.结果表明:各种条件下渗铬后,表面均形成铬的沉积层 扩散层,沉积层厚度4~5μm,组织致密,与基体结合良好;扩散层铬含量与显微硬度随预氮化时间的增加而增加,且均呈梯度分布;未经预氮化处理试样的扩散层深20μm左右,表面物相为铁、铁-铬固溶体、铬碳化物(Cr7C3,Cr23C6),表面显微硬度约700HV;预氮化后试样的扩散层深25~30μm,表面物相主要为铬、铁-铬固溶体、铬碳化物(Cr7C3,Cr23C6)、铬氮化物(CrN),显微硬度达915~1250HV,较未预氮化的试样提高45%以上. 相似文献
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将4Cr5Mo2V钢在1 000~1 090℃下淬火,并通过不同温度2次回火处理将相同淬火温度下试验钢的回火硬度分别调整至55,52 HRC,研究了淬火温度和回火工艺对显微组织、冲击韧性和高温(350℃)耐磨性能的影响。结果表明:回火硬度相同时,淬火温度过高或过低均会降低试验钢的韧性而加剧磨损表面材料剥落,从而降低耐磨性能;相同回火硬度下,1 030℃淬火条件下试验钢的韧性和高温耐磨性能最好,1 090℃淬火条件下最差;淬火温度相同时,较低温度回火试验钢因具有较高回火硬度,能够起到支撑表面氧化层的作用,其耐磨性能比较高温度回火时好;4Cr5Mo2V钢的推荐热处理工艺为1 030℃×30 min油淬+560℃×2 h×2次回火。 相似文献
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离子硫氮复合渗42CrMo钢的耐磨性和抗咬合性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了离子硫氮复合渗对42CrMo钢的耐磨性和抗咬合性的影响。数据表明,与42CrMo钢调质态和单一离子渗氮工艺状态相比,该钢经离子硫氮复合渗处理后可明显提高钢的耐磨性和抗咬合性。通过对渗层的组织结构分析,探讨了硫氮复合渗层对提高42CrMo钢的耐磨性和抗咬合性的作用机理。 相似文献
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对TC4进行以氨气为气源的离子氮化,氮化温度700℃,750℃,850℃,900℃,保温时间4小时.通过金相检验、显微硬度测定、X射线衍射结构分析,研究了离子氮化温度等参数对渗层深度、硬度和结构的影响规律. 相似文献
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采用等离子氮化技术对H13钢进行离子氮化,通过改变渗氮气压和温度得到不同成分和厚度的渗氮层,用光学显微镜和X射线衍射仪分析了渗层的组织及物相组成,借助球-盘磨损试验机对渗层在大气环境下与Al_2O_3球对磨时的摩擦学性能进行了研究。结果表明:渗层主要由ε-Fe_(2-3)N、γ′-Fe_4N和少量α-Fe、Fe_2O_3、Fe_3O_4相构成;渗氮温度为510℃时没有形成明显的渗层,渗氮温度为570℃、气压为200,300 Pa和渗氮温度为540℃、气压为100 Pa时渗层只有扩散层,而在其他条件下渗层由白亮层和扩散层组成;氮化后表面硬度为1100~1200 HV,较基体增加1倍左右;在温度为570℃、气压200 Pa制备渗层的摩擦因数比基体大幅度降低,磨痕宽度变窄,比磨损率明显降低,耐磨性明显改善。 相似文献
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等离子表面钼铬共渗制备强化层的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用辉光离子渗金属技术在Q235钢表面进行钼铬共渗,随后进行渗碳淬火、深冷处理及回火复合处理,对渗层组织、成分、硬度和摩擦磨损性能进行了分析。结果表明:渗层化学成分接近钼系高速钢;渗层中的碳化物细小、均匀、弥散,没有粗大的共晶莱氏体组织;经深冷2h处理试样表面硬度达到1600HV,明显高于未经深冷处理试样的表面硬度;经不同时间深冷处理试样的滑动摩擦因数基本相同,但比未经深冷处理的试样降低约15%,其相对耐磨性分另q是未渗金属试样的2.10倍和3.59倍。 相似文献
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《机械工程与自动化》2016,(2)
通过对35CrMo钢试样调质前后的显微组织和硬度变化情况进行分析,介绍了调质处理前后试验材料内部组织和硬度的变化情况,研究不同回火温度对35CrMo钢显微组织的影响。结果表明:调质处理后材料硬度明显提高,但随着回火温度升高,材料硬度下降;当回火温度达到620℃时,获得均匀回火索氏体组织,材料综合力学性能最佳。 相似文献
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根据实际生产的需求,选取不同比例的渗氮气氛与渗碳气氛对35CrMo钢进行了离子氮碳共渗表面化学热处理,对渗层的厚度、硬度、元素成分分布等进行了分析。实验研究结果表明,渗氮气氛与渗碳气氛的比值为6∶1~10∶1较为合适。经处理后的机车牵引连接销表面硬度HV0.1能达到665,渗层深度为0.16mm,满足图样技术要求。此工艺可广泛应用于高速客运机车高精度、高性能要求的牵引配件。 相似文献
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在不同温度、时间、气压及稀土含量下对42CrMoA钢进行了稀土离子氮碳共渗工艺试验,测定了不同工艺参数下表面强化层的硬度、厚度,并对比了稀土离子氮碳共渗工艺与其它表面强化工艺处理后的磨损性能和弯曲疲劳强度等力学性能进行了研究。结果表明:5%RE、520℃×2 h、1.05 kPa气压为该工艺的最佳参数;42CrMoA钢制高速增压柴油机曲轴用该工艺处理后,完全能满足其使用性能要求。 相似文献
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对N-Mo合金化Cr13型耐蚀塑料模具钢进行925~1 150℃保温0.5 h的油淬处理,再分别进行150~300℃保温2 h或者350~600℃保温1 h的回火处理,研究了淬回火工艺对该钢组织与力学性能的影响。结果表明:试验钢淬火后的组织主要为淬火马氏体,随着淬火温度的升高,晶粒长大,第二相逐渐固溶进基体,试验钢的硬度先增大后降低,当淬火温度为1 050℃时,硬度达到峰值,为57.7 HRC,此时第二相基本固溶进基体,残余奥氏体体积分数仅为8.49%。随着回火温度的升高,试验钢组织由回火马氏体向索氏体转变,第二相逐渐析出并长大;硬度呈先降低后升高再迅速降低的趋势,冲击吸收能量随回火温度的变化规律与回火硬度的变化规律相反,抗拉强度的变化规律与硬度的变化规律一致,屈服强度呈先增大后降低的趋势,并在回火温度为480℃时达到最大值,为1 445 MPa;在200℃以上温度回火后试验钢的塑性均保持在一个较好的水平。试验钢获得优异综合性能的热处理工艺为1 050℃×0.5 h淬火+200~300℃×2 h回火,此时组织为回火马氏体,硬度为48~53 HRC,抗拉强度为1 752~2 050 MP... 相似文献
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《中国制造业信息化》1979,(3)
本文总结了40Cr,45~#,18CrNiW,18CrMnTi,20CrMo,38CrMoAl 及球铁等材料采用不同温度,和保温时间氮化工艺试验。结果表明氮化层表面硬度梯度随氮化温度时间的变化规律;以及不同氮化工艺对材料机械性能的影响。说明只要氮化温度不超过予处理回火温度,则材料强度指标不变。虽然高硬度的氮化层使材料表层塑性有所损失,但并不影响实际使用性能。本文还对40Cr,18CrNiW,18CrMnTi 三个钢种离子氮化前后及渗碳状态的试样弯曲旋转疲劳试验进行分析和探讨,实验表明离子氮化能显著提高材料疲劳强度,并大大减小材料的缺口敏感性。列举了离子氮化的实际应用情况. 相似文献
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QPQ盐浴复合处理技术问题解答(三) 总被引:1,自引:0,他引:1
14QPQ盐浴复合处理后的渗层表面硬度有多高?经QPQ盐浴复合处理以后的渗层硬度有两种测量方法,一是测量断面硬度,二是测量表面硬度。通常渗层硬度都指表面硬度。表面硬度值受测量时所用负荷的影响较大。一般说来,所用负荷越大,则测得的硬度值越低。通常多用0.98N作为测量负荷。同时渗层硬度值在一定程度上也受到工艺条件的影响,如盐浴中的氰酸根含量、氮化温度、氮化时间等对渗层硬度特别是断面硬度均有一定影响。利用作者开发的QPQ盐浴复合处理技术,氰酸根在指定的范围内570℃、2h氮化以后,用0.98N荷… 相似文献
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