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针对国内现有结构设计及控制模式比较成熟的供热机组容量偏小,新建高参数机组存在供热能力不足的问题,提出对现有300 MW空冷机组进行高背压改造的方案,通过改造后运行参数和供热效果分析,认为改造方案可行,改造效果兼具安全性和经济性,是现阶段通过现有机组改造解决北方城市供热的合理方案。 相似文献
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介绍某典型300 MW直接空冷机组,建立高背压供热理论模型,对高背压热电联产机组的热力学特性进行综合分析,并讨论背压变化对高背压热电联产机组热力性能的影响。 相似文献
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介绍150 MW高背压供热机组,凝汽器为满足高背压供热进行的配套改造内容。由机组高背压供热改造后,凝汽器高、低背压运行的试验数据,计算凝汽器在两种运行状态下的性能指标。凝汽器在高、低背压两种工况下运行,循环水流量与设计值比较吻合,凝汽器端差、过冷度基本都达到了设计值。高背压工况下,凝汽器端差较小,为2.264℃;正常背压工况下,凝汽器端差也小于通常设计端差4℃,修正后的总体传热系数和凝汽器端差与改造前相差不大;高背压工况下的凝结水过冷度为0.555℃,稍高于设计保证值。凝汽器进行高背压改造,达到常年安全运行和经济运行的要求。凝汽器在高、低背压下运行,可以进一步根据电、热负荷,调整循环水泵、热网水泵的水量和运行方式,提高机组供热期的发电量、降低非供热期的运行背压,以提高机组全年运行的经济性。 相似文献
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为提高北方机组供热能力,介绍了高背压供热概念,并在现有技术水平基础上,提出对亚临界300 MW湿冷机组进行空冷化改造,以使亚临界300 MW湿冷机组适应高被压运行的要求,实现高背压供热的目的。本次改造中,研究了亚临界300 MW湿冷机组空冷化改造范围,验证了空冷化改造后机组轴系的安全性,分析了改造后几个主要系统的适应性,最终找到了机组优化运行方式,实现了提高300 MW汽轮机供热能力。 相似文献
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目前双背压汽轮机是按单背压汽轮机来进行热耗率计算的,由此带来热耗率计算的偏差。原因是受低背压的影响,排汽损失增大,汽轮机2个不同背压的算术平均值对应的热耗率并不等于汽轮机2个不同背压对应的热耗率。提出双背压汽轮机热耗率较为准确的加权计算方法,以某电厂为例进行分析,并对双背压汽轮机的热力试验方法提出建议。 相似文献
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结合河北沧州发电厂凝汽式汽轮机低真空供热改造实际,对改造时需考虑的因素进行全面分析,并提出了相应的对策,为同类机组低真空供热改造提供借鉴和参考。 相似文献
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针对300 MW直接空冷、纯凝式汽轮机组,分析了供热改造工作的技术难题,确定了供热改造方案:在中、低压导汽管上开孔抽汽作为供热蒸汽。改造后,机组年平均热电比达51%,发电煤耗较纯凝工况下降5 g/kWh,机组效率提高10.22%,热耗率降低692.33 kJ/kWh。 相似文献
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背压式汽轮机组与有机朗肯循环耦合的热电联产系统 总被引:1,自引:0,他引:1
该文提出背压式汽轮机组耦合有机朗肯循环(organic Rankine cycle,ORC)的热电联产系统。通过提高背压式汽轮机组的蒸汽流量,多余排汽供 ORC 发电,以实现提高背压汽轮机组效率,增加系统发电量的目的。该系统可同时满足热负荷和电负荷的调节。ORC 的热效率随主气温度的提高而上升,但是其主气温度受背压式汽轮机排汽冷凝温度的限制。为了获取最大热效率,优化了 R600a、R245fa、R123和 R113这4种工质的运行压力。结果表明 R113运行压力最低而热效率最高,其净发电量比 R600a 约高10%。随热负荷的降低该联产系统的燃料利用系数降低,但是火用效率会高于原工况。 相似文献
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60年代生产的N50-8.83型凝汽式汽轮机,目前国家根据工业发展的需要,要限制该类的凝汽机组的使用,因此许多电厂都面临着机组改造的问题,要求在基础及系统辅机等尽可能不变的前提下,将该型机组改造为抽汽凝汽式汽轮机。经过热力计算、结构分析和方案比较,认为该型机组的改造是完全可行的,只要对其转子、前汽缸、隔板套、隔板、叶轮叶片、调节系统等有关部件进行设计更换,就可以为电厂提供一台热电联产的抽汽凝汽式汽轮机。 相似文献