人防地下室门框墙荷载取值和内力计算方法

净高超过3.6 m的五、六级人防地下室门框墙需要手算内力和配筋。对于最常见的无侧立柱型门框墙,可根据门框墙的组成部分将其分割成侧挡墙、门槛、上挡墙和上挡梁,按照单一构件确定其等效静荷载取值和计算方法。侧挡墙和门槛可按照规范提供的方法设计。现有文献对上挡墙的等效静荷载取值说法不一,可根据人防设计规范的要求,按照是否设置上挡梁,分别取临空墙荷载或门框墙荷载。上挡梁的计算跨度和边界条件,在不同文献中区别较大。在SAP2000中采用壳单元和梁单元分别模拟人防墙板和上挡梁,结果显示上挡梁的支座条件很难达到理想的固结。由于门框墙的几何尺寸较为固定,层高和支撑墙的长度对上挡梁弯矩影响不大。分别调整上挡梁截面、支撑墙墙厚和梁跨度,无量纲化之后,发现墙梁抗弯刚度比同支座与跨中弯矩比之间呈对数关系,并对其进行了拟合。给出了无侧立柱型门框墙的手算流程,并同图集结果进行对比,结果显示本文提供的计算方法同人防图集的配筋值较为接近。     

明挖地铁车站模板施工技术及支撑体系安全检算

以青岛台东站1号线地下结构施工为例,结合预留孔洞及梁分布情况,将车站主体结构主体纵向分8个结构段,支架体系采用有限元分析复核验算,车站主体结构施工采取"从下往上,先墙柱后梁板,分段分层"流水施工。在底板施工完毕后进行该段侧墙及立柱钢筋绑扎、模板拼装和混凝土浇筑,施工完毕后进行中板梁、板模板及满堂支架搭设。1号线台东站从北向南进行主体结构施工,1号线主体结构侧墙、柱、梁、板底、侧模均采用木模结合,其他支架体系使用扣件式满堂支架施工。     

锚定板挡土墙的工程实践

锚定板挡土墙是我国近几年研究的一种新型支挡结构。它的构造为,立柱插于基础中,挡土板横跨两柱间,两端支撑于立柱上,锚杆连接锚定板与立柱,在锚定板与挡土板间夯填土壤。由室内模型试验证实了锚定板挡土墙实质上是借助于锚杆把墙面板,锚定板与其间的夯实填土连接成一整体的复合结     

墙面板支撑卷边槽钢的承载力计算

墙面板、主柱和导轨梁通过连接件连接构成了冷弯薄壁型钢结构住宅体系的竖向承重单元。墙面板即使较弱,也能在一定程度上提高立柱的承载力。目前国内对墙面板支撑主柱（墙柱）的竖向承载力还没有相应规范。借鉴国内外最新研究成果,推导了卷边槽钢墙柱的竖向承载力计算公式,并用试验结果对其进行了验证。     

桥梁水上结构病害及维修方法

介绍了福建霞浦县桐松洪山大桥检测结果,详细分析缺陷形成的原因,对箱拱、T梁、拱上立柱、立柱底梁、台身侧墙、墩上横墙及桥面铺装展开论述,详尽说明了如何针对具体缺陷进行处理,及加固的具体方案和施工要点。     

地下室上浮的立柱拉断事故分析

通过对事故后的地下室顶、底板变形进行分析,得出地下室内立柱被拉断是由顶板、底支座不均匀沉陷所致。用三弯矩方程或弯矩分配法计算梁在支座沉陷时的内力,得出裂缝柱(梁支座)受到拉力大于柱混凝土抗拉强度导致出现裂缝。通过做止水帷幕、设置抽水井和封闭裂缝等措施,使问题得到妥善解决。     

圆形沉井底梁荷载作用传力的计算方法比较

在圆形沉井下设十字底梁的情况下,底梁的内力分析方法是将底梁作为一个4端简支的十字交叉梁,作用在其上的荷载为底板净反力按照一定的荷载分区分配到底梁及井壁上。对此种情况下,底梁计算时底板净荷载分配到底梁上,通过简化计算方法和按实际传力计算方法的跨中弯矩结果比较,得出误差只有2.6%,简化计算略大。可见采用简化计算的方式是可靠、合适的。     

输电线路混凝土板式基础设计优化研究

利用输电线路杆塔基础设计与优化软件,对混凝土板式基础的不同结构型式与地脚螺栓预偏设置进行设计优化分析。研究结果表明,混凝土板式基础设计时的控制因素是基础底板的上拔剪切破坏或下压冲切破坏,采用基础立柱斜柱结构、基础底板斜截面、地脚螺栓预偏设计等技术可显著改善基础受力性能,有效降低基础尺寸与本体造价。     

考虑土拱效应挡土墙绕墙底转动的主动土压力

采用库仑土压力理论的假设,通过研究刚性挡墙绕墙底转动极限状态土体内主应力拱形状,计算了土层平均竖向应力和剪应力,得到了对应于不同内摩擦角和墙土摩擦角的侧土压力系数和水平摩擦系数的理论公式。将其用于水平微分单元法求解挡墙绕墙底转动时的主动土压力,得到了挡土墙主动土压力强度、土压力合力和合力作用点的理论公式,分析了填土内摩擦角和墙土摩擦角对土侧压力系数、水平摩擦系数、土压力强度、土压力合力、土压力合力作用点的影响,并与模型试验数据进行了比较。     

一种新型剁式悬臂挡土墙特征分析

针对传统垛式挡土墙中上墙与下墙之间缺乏有效连接的局限性,提出一种新型剁式挡土墙:在下墙顶部的填土侧设置一个支墩,但上墙的墙趾板沿竖向压在下墙的支墩上。上、下级挡土墙之间本质上是相互分离的,上墙承担的部分竖向荷载可通过支墩直接传递给下墙。基于有限元方法,对所提新型挡土墙进行对比分析,计算结果表明:下墙顶部设置支墩后,下墙原本较大的侧向土压力值逐渐变小,上墙原本较小的侧向土压力值有所变大,下墙与上墙的侧向土压力得到了合理的转移与重分配;下墙底板上部的竖向土压力降低,下墙底板底部墙趾板附近的最大竖向应力进一步增大;上墙有绕支墩向填土侧旋转滑裂破坏的趋势。     

浸水条件下有限土体土压力试验研究与数值分析

采用自主设计自动控制模型箱,开展了墙后有限宽度浸水无粘性土体在绕墙底转动、平动及绕墙顶转动3种位移模式下的主动土压力试验,并通过ABAQUS进行数值模拟,分析研究了墙后不同宽度土体的破坏形式及其土压力分布规律。研究结果表明,3种位移模式下,有限土体宽度较窄时破裂面被固定挡墙截断,随着填土宽度的增加破裂面开始延伸至填土表面,并最终稳定于库伦破裂面内侧。3种位移模式下的有限土体土压力分布均明显小于水土分算值,且随填土宽度的增加而逐渐接近水土分算理论值;绕墙底转动时土压力分布接近三角形分布,平动时土压力随土体宽度增加渐呈“勺型”分布,而绕墙顶转动时则呈“S”型分布规律。     

国外预制装配(预应力)混凝土板式建筑工程实例

近十多年来,预制装配(预应力)混凝土(包括轻骨料混凝土)板式建筑在国外获得了发展。这种建筑系由若干板式框架或排架结构单元组成。与常用的梁、板、柱、围护墙的结构体系相比,它具有受力明确,传力途径直捷;空间整体刚度大,抗震性能好;构件类型少,标准化定型程度高;施工方便,工期短,材料消耗少,综合技术经济效果比较明显等特点。     

浸水条件下有限土体土压力试验研究与数值分析

采用自主设计自动控制模型箱,开展了墙后有限宽度浸水无粘性土体在绕墙底转动、平动及绕墙顶转动3种位移模式下的主动土压力试验,并通过ABAQUS进行数值模拟,分析研究了墙后不同宽度土体的破坏形式及其土压力分布规律。研究结果表明,3种位移模式下,有限土体宽度较窄时破裂面被固定挡墙截断,随着填土宽度的增加破裂面开始延伸至填土表面,并最终稳定于库伦破裂面内侧。3种位移模式下的有限土体土压力分布均明显小于水土分算值,且随填土宽度的增加而逐渐接近水土分算理论值;绕墙底转动时土压力分布接近三角形分布,平动时土压力随土体宽度增加渐呈"勺型"分布,而绕墙顶转动时则呈"S"型分布规律。     

某地下车库拱形结构方案可行性和优化研究

对某地下车库混凝土拱形结构方案的可行性和优化进行了全面和深入的研究,本着由简单到复杂、由局部到整体的分析原则,依次采用梁单元模型、多跨壳单元模型以及结构整体模型分别进行了计算分析。结果表明,拱形结构方案是合理可行的,最优方案为上部混凝土拱采用"拱梁+拱板"的形式,拱梁每隔一定间距设置,两端支撑在挡土墙外侧斜撑和中柱上,下部底板结构同样采用"底梁+底板"的形式,底梁与相应的斜撑和中柱连成整体,充当上部拱结构的拉杆。此外通过对结构整体模型的分析,对构件设计提出了合理的设计建议。     

高层建筑悬空大梁支模

某 32层高层建筑，建筑面积 39918m2，根据设计，大楼在 A4— A5轴之间设一根悬空大梁，大梁设置在 10层，离地面高度 32.0m，梁跨度为 8.1m，梁断面尺寸为 250× 650，砼设计强度等级为 C30。由于工程工期较紧，若按常规方法采用钢管架，则工、料消耗大，既浪费时间，施工又不安全。为此决定采用槽钢作为支承杆件，槽钢通过下层楼面梁和框架柱预埋钢牛腿作为支承点，再在槽钢上搭设支模钢管架，使施工荷载由钢管立柱传至槽钢再传至柱内预埋钢牛腿或楼板梁上。采用此种方法，取消了地面支点，既简便易行，且省工省料、施工安全。 　　1…     

读者信箱

问:拱顶隧道窑结构如何设计计算和选型?答:一般情况下,隧道窑分为拱顶隧道窑和平顶隧道窑,对于拱顶隧道窑拱顶由楔形砖加平行砖砌成。拱顶通过拱脚砖支撑在两侧窑顶上,拱顶的横推力靠横梁传给立柱。横梁是在拱脚处沿窑长度方向水平安置的槽钢、角钢或钢筋混凝土长杆。立柱是紧靠窑墙两侧直立的工字钢、槽钢或钢筋混凝土柱,立柱下端埋在基础内,上端用拉杆拉紧,拉杆上有松紧螺丝。当开窑点火,温度上升,拱顶略有膨胀时,逐渐调节放松,不使拱顶压坏。常用拱高f与跨度B(窑内宽)的关系来说明拱的     

在柔性钢柱脚底板作用下混凝土基础承载能力的试验研究

<正> 钢柱的荷载主要通过柱肢及由主、次靴梁组成的梁格传到底板,再由底板传到混凝土基础上。由于柱肢和靴梁是刚性的,而底板是柔性的,主要的基础反力都集中在靴梁下面。这一点与混凝土柱的刚性底座的情况有所不同。国内外文献多数属于研究后者,只有少数研究柔性底座问题的。本文的目的,是通过必要的实验和分析,提出符合钢结构柱脚传力情况的混凝土基础承载能力的一些具体建议。     

变电站地下室渗漏治理

镇江110kV索普变电站地下室长39m、宽23m，内有方形立柱22个，防水施工面积近1000m^2。外墙及底板均为C30钢筋混凝土，柱墙均有反浇梁连接，深-2.5m,在梁间地面下用素土夯实，地面为碎石垫层上浇60mm厚混凝土，随打随抹，待混凝土地面施T完后，钻孔安装电缆槽盒支架，接着安装电缆投产运行。工程防水方案设计为底板和外墙均采用S6抗渗钢筋混凝土，外墙加涂两遍焦油聚氨酯防水涂料，底板与外墙连接的施工缝处加1道钢板止水带连接。     

短肢墙无粘结预应力楼盖结构顶层端节点抗震性能试验研究

本文通过两个由短肢墙、无粘结预应力现浇板和梁组成的空间组合体结构模型的低周反复加载试验,对采取两种不同构造方案共计4个顶层端节点的受力性能、传力机理以及进入节点区梁、墙肢钢筋的实测应变分布进行了分析研究。研究结果表明,短肢墙顶层端节点上部钢筋的粘结环境很差,梁端受弯屈服后,随着反复荷载作用,充分受力的负弯矩梁筋极易在节点顶部发生粘结退化甚至粘结失效,这种梁筋粘结明显退化和失效将对组合体的整体抗震性能带来较大的不利影响;短肢墙顶层端节点的传力机理不同于普遍框架柱节点,桁架机构是这类节点的主导传力机构;在试验研究的基础上,对短肢墙顶层端节点的构造措施提出了设计建议。     

外肋板式钢板混凝土组合剪力墙与钢梁节点抗震性能试验研究

外肋板式钢板混凝土组合剪力墙与钢梁节点是一种新型墙梁节点，设计并制作了四个足尺的外肋板式钢板混凝土剪力墙与钢梁节点模型试件进行低周往复加载试验，研究钢梁跨高比、外肋板宽厚比以及设置栓钉对试件的滞回性能、延性、耗能和刚度退化等抗震性能的影响。结果表明该节点具有良好的延性和耗能能力，外肋板对节点承载力有较大提升，跨高比较小的试件在弹塑性阶段具有更好的耗能能力，改变外肋板宽厚比和在墙侧设置栓钉对该节点初始刚度无明显影响，该节点荷载有两种传递方式，一种由外伸梁传至外肋板，再由外肋板传至剪力墙；另一种直接由外伸梁传递至剪力墙，前者占比更高。