桥口非均质复杂断块油田层间接替技术应用

桥口非均质复杂断块油田,层间非均质性强,层间干扰十分严重,水驱动用差异大,Ｉ类储层见效水淹后,Ⅱ、Ⅲ类储层水驱动用程度差,剩余油潜力大。结合油田地质特征及开发实际,精细地质基础研究和工艺技术研究,应用采油井堵水、注水井高压分注、增注技术,调整注水和产液结构,实现了层间产量接替,油田开发由Ⅰ类层向Ⅱ、Ⅲ类层转移,有效地改善了油田开发效果。     

濮城油田南区沙二下油藏濮53块调整治理效果及认识

濮城油田南区沙二下油藏濮53块是一个多油层非均质的油藏,由于层间强烈的非均质性和长井段大渗透率级差多油层合采合注,导致Ⅰ类主力油层采出程度高、水淹严重,Ⅱ、Ⅲ类非主力油层水驱动用低、采出程度低.通过对油藏构造、储层特征精细描述和油藏剩余油分布精细研究,依靠多元化的分层配套挖潜技术,在濮53块细分了Ⅰ类层和Ⅱ、Ⅲ类层的注采井网,扩大注水波及体积,提高了Ⅱ、Ⅲ类层的水驱控制储量和动用储量,从而提高区块的采收率.     

新型复合压裂技术在多油层非均质油藏试验研究及应用

桥口油田受油藏平面及纵向上非均质严重的制约，油田Ⅰ类层过早进入高含水期，低渗层水驱动用难度大，开发水平变差。针对油田非均质严重，Ⅱ、Ⅲ类储层水驱动用程度偏低的开发现状，在前期综合研究及室内压裂试验的基础上，应用了适合油藏特点的新型复合压裂工艺技术，实施后效果较好。     

桥口油田非均质复杂断块油田提高采收率技术研究

桥口油田位于东濮凹陷的中部,属典型的非均质油藏,由于油藏平面及纵向上非均质严重,低渗层水驱动用难度大,油田因高速开发过早进入中高含水期,开发水平变差,水驱采收率偏低。针对油田非均质严重,水驱采收率偏低的开发现状,研究应用了适合油田特点提高采收率技术,平面上利用大位移定向井技术,部署调整井,降低油藏平面非均质性;纵向采取以堵水、储层压裂改造为主的产液结构调整及以分注、增注注水结构调整相结合,降低油藏纵向非均质性,实现层间转移。通过实施,使油藏平面、层间矛盾逐步缓解,油田采收率得到提高,为同类油藏提高采收率提供了可借鉴的经验。     

三角洲前缘储层非均质性及剩余油挖潜研究

锦州9-3油田主要含油层系为三角洲前缘相储层,多期砂体叠置,平面非均质性强,目前已进入中高含水阶段,生产矛盾突出,剩余油富集且复杂。通过研究油田小层平面分布特征、夹层分布规律、层内渗透率非均质性、层间沉积旋回的差异性和粒度韵律等参数,对油田主力油层三角洲前缘相储层非均质性进行综合表征。研究认为油田主力油层整体上属于强非均质性储层,造成储层强非均质性的主要因素为原始沉积环境下沉积旋回差异性和粒度韵律的差异性。结合各小层的水淹程度分析认为剩余油较富集的区域主要在Ⅰ2、Ⅰ4、Ⅱ11、Ⅱ12、Ⅱ2、Ⅲ1、Ⅲ2七个主力小层和油田的西侧、东部裙边带井控程度较低的区域。综合考虑造成剩余油分布差异的储层非均质性因素,制定了合理的总体调整方案和注采井网调整策略。     

低渗透油层压裂改造技术的研究与应用

马厂、桥口油田属低渗透、多油层、非均质复杂断块油藏,进入注水开发中后期,由于合注合采,Ⅰ类油层水淹严重,Ⅱ、Ⅲ类油层动用程度低。为了改善这种状况,应用低渗透油层压裂改造技术,充分挖掘Ⅱ、Ⅲ类油层的生产潜力。利用剩余油研究结果,结舍压裂井层地质条件和开发状况,确定了压裂选井选层标准,应用效果显著。     

海上变井网多层油藏含水率预测技术及应用

渤海P油田采用多层合采、油井不断侧钻的方式进行开发,储层水敏导致平面产液结构差异大,且测试资料较少,储层水淹状况及含水率预测难度较大。为了研究储层水淹状况,综合利用地质、动态、生产、测井、水驱油试验等资料,通过油藏工程法对复杂地质及开发条件下的储层含水率进行定量描述,形成了一套适用于海上变井网多层合采油田油藏工程法含水率预测技术。储层含水定量描述结果表明：渤海P油田储层纵向上Ⅰ类储层水驱波及较广、水淹严重,Ⅱ、Ⅲ类储层水驱波及相对局限、水淹较轻;平面上断层附近、平台相接区、无井控区及局部井控区水淹较轻,剩余油相对富集。在此基础上实施P油田加密调整井取得了较好的开发效果,表明提出的油藏工程法含水率预测技术有较高的精度。     

埕岛油田馆陶组上段储集层随机模型

埕岛油田位于浅海海域，投入开发前，馆陶组上段钻井资料很少，难以用传统插值方法建立合理的储集层非均质性模型，确定合理开发井网井距。采用储集层随机建模技术，建立能客观、定量表征该油田馆上段储集层非均质性的地质模型，建模步骤为：根据地质类比，选择原型模型区；确定模型区各类连续性特征小层地质统计特征，得出原型模型参数；参照原型模型参数，通过随机模拟生成储集层格架随机模型。依据所建立的馆上段３０个小层储集层格架随机模型，将埕岛油田小层分为３类，研究井网井距与各类小层水驱控制面积比率、井控砂体面积比率关系后，认为：Ⅲ类小层水驱效果差且很难改善，Ⅱ类小层可调整注采系统改善水驱效果，Ⅰ类小层水驱效果好，因此应以Ⅰ、Ⅱ类小层为主要开发对象；当井网井距小于４００ｍ时，可控制Ⅰ、Ⅱ类小层大多数砂体，因此合理井网井距应不大于４００ｍ。图３表１参８（陈志宏摘     

基于层间干扰中劣势渗流层的实验认识及矿场实践 ——以渤海油田PLX油田为例

以渤海PLX油田为例,围绕多层合采层间干扰中的I类、Ⅱ类、Ⅲ类储层,开展干扰机理、干扰幅度方面的实验研究.基于微观驱油实验分析Ⅱ类、Ⅲ类劣势渗流储层微观孔喉结构非均质性及其对剩余油富集和演变规律的影响,劣势渗流层更容易存在前缘指进、连通性差等现象,剩余油以连片状大量富集为主,油滴状、油膜状剩余油较少.基于长岩心驱替实验...     

低渗透油层压裂改造技术在马厂、桥口油田的研究与应用

马厂、桥口油田属低渗透、多油层、非均质复杂断块油藏,进入注水开发中后期,由于合注合采,I类油层水淹严重Ⅱ、Ⅲ类油层动用低。为了改善这种状况应用低渗透油层压裂改造技术,充分挖掘Ⅱ、Ⅲ类油层的生产潜力。本文利用剩余油研究结果,结合压裂井层地质条件和开发状况,确定了压裂选井选层标准,应用效果显著。     

扎格罗斯盆地X油田渐新统—中新统混积储层特征及定量评价

扎格罗斯盆地中部X油田渐新统—中新统Asmrai组的陆源碎屑-碳酸盐混积储层岩性复杂、非均质性和后期改造强，储层评价成为制约油气开发的瓶颈。为了规避评价参数相互交叉及人为因素对储层品质评价的影响，综合考虑影响储层质量的主要控制因素，优选混积系数、储层厚度、孔隙度、孔隙结构系数和非均质性系数等5种关键指标，运用灰色关联理论，提出储层综合定量评价标准，对混积储层进行综合评价。结果表明：Asmari组混积储层可划分为Ⅰ类储层、Ⅱ类储层、Ⅲ类储层和Ⅳ类非储层；储层分布主要受气候及海平面变化导致的薄层砂岩与碳酸盐岩交替沉积控制；古气候潮湿、陆源碎屑供给充足时，三角洲前缘水下分流河道主体发育Ⅰ类储层，河道侧翼及混积台地发育Ⅲ类储层，气候干燥、陆源碎屑供给不足时，储层发育较差，仅在台内滩随机发育Ⅱ类储层。研究成果可为X油田以及其他类似混积储层油田的开发方案调整和井位部署提供借鉴。     

基于层间均衡驱替的注水井分层配注方法

油藏纵向非均质性造成注水舌进,层间开采差异大,导致油田开发效果不理想。针对此问题,根据储层采出程度与注入孔隙体积倍数的关系,利用迭代法对各层注水量进行重新分配,以实现油田各层采出程度相同的均衡驱替目标,从而形成一种基于层间均衡驱替的注水井分层配注新方法。将研究成果应用于渤海BZ油田,新方法实施后区块平均日增油23m³/d,含水下降约4%,起到了较好的降水增油效果。新方法有效增加了储层的动用程度,提高了注入水的利用率,减少了注入水的低效无效循环,提升了油田的开发效果,对进一步挖潜剩余油具有重要指导意义。     

分层启动压力测试技术应用

油田进入开发中后期,开发重点由Ⅰ类储层向Ⅱ、Ⅲ类储层转移,层间干扰、注水困难是油藏开发的一个难题,为了实现精细注水开发,有必要对小层分层启动压力进行研究,尤其是在非均质性严重油藏。本文介绍了延长油田西区采油厂启动压力的四种确定方法以及其优缺点,其中氧活化测试资料在确定小层注水启动压力具有快速、直观、准确的优势。     

伏尔加盆地库曼油田B储层沉积特征及非均质性研究

B储层是伏尔加盆地库曼油田的主力产油层系,其地质储量占总地质储量的48.5%。利用钻井、测井、岩心资料,对该储层的沉积特征与非均质性进行了研究。结果表明,B储层属潮汐三角洲沉积,主力油层(C1-Ⅴ、C1-Ⅵ)以沙脊为主,非主力油层(C1-Ⅳ、C1-Ⅲ、C1-Ⅱ)以潮道、泥坪、沙坪为主。储层渗透率变异系数为0.42～1.62,突进系数为1.87～6.69,渗透率级差较大,层内、层间非均质性强,平面上非均质性相对较弱。综合评价认为,B储层C1-Ⅴ、C1-Ⅵ小层储层平面分布稳定,连通性较好,为有利开发层段;C1-Ⅳ、C1-Ⅲ、C1-Ⅱ小层非均质性较严重,含油面积小,油层厚度小,为差开发层段。     

超低渗透油藏大斜度井适应性评价

鄂尔多斯盆地三叠系延长组发育内陆湖泊-三角洲碎屑沉积体系,轻质油储量丰富,开采潜力巨大。同时,由于纵向沉积的多旋回性和横向沉积相带的变化,储层隔夹层发育,体积压裂缝网难以实现层间有效连通。大斜度井井身特征兼具直井与水平井的特点,是适用于多层系储层高效开发的新式井型。现阶段大斜度井体积压裂适应性及生产动态特征的研究较少,文中考虑储层厚度及稳定隔夹层发育状况,将目标区块储层划分为厚油层、薄油层、薄互层3种地质模式,借助油藏数值模拟,对比水平井、直井评价了大斜度井在不同地质模式下的适应性,分析了储层渗透率及层间非均质性等因素的影响。研究表明：大斜度井适用于开发薄油层Ⅰ类,薄互层Ⅰ类、Ⅱ类以及厚油层Ⅰ类、Ⅱ类储层,同时当薄互层储层层间非均质性强、主力层突出时,可考虑非主力层暂不开发,优先采用水平井开发主力层。     

桥口ES2下非均质低渗油藏剩余油研究及挖潜对策

针对桥口油田ES2下低渗油藏储层物性差异大,非均质严重的特点,在储层综合评价、剩余油精细识别技术研究的基础上,实现开发层系转移。在试验理论指导下,结合储层砂体展布,井网变化,纵向水淹及采出的差异性,通过调整注采井网,改变注采井距,“高渗注水,低渗采油”、见效差层补孔完善、压裂不见效注水层段等集成挖潜对策,挖掘剩余油潜力,逐步提高Ⅱ、Ⅲ类层产能,达到提高分类储层采收率目的。
     

窄薄砂体立体井网调整技术研究与应用

针对中深层油藏窄薄复杂沉积、非均质性较强、早期开发层间干扰大等特点,开展多层流场主控的窄薄油藏井网部署研究。在研究中主要是针对在ODP实施阶段考虑储层非均质性,首次提出了多因素层间干扰系数定量表征公式,建立了窄薄油藏立体注采井网优化部署图版及技术界限,形成多层流场主控的窄薄油藏井网部署技术,该技术解决了开发早期合采层间矛盾大、开发效果差的难题,提高了油田的采收率,有效改善了油田的开发效果。     

桥口油田ES_(2下)储层研究及挖潜技术对策

针对桥口油田储层非均质严重,水驱采收率偏低的开发现状,开展了储层沉积微相研究,将储层划分为I、II、III类层,根据储层特点开展了多层水驱油效率室内试验及室内压裂试验,试验结果表明,分类储层对采收率的影响不大,在桥口油田只要选取适当的开采方式及工艺技术,II、III类低渗层的采收率理论上分别可以达到5 3.2 3%和5 9.31 % ,为桥口油田ES2下油藏挖潜提供了可靠的理论依据,在试验理论指导下,应用适合油田特点的定向井、堵水、储层压裂改造技术,逐步缓解油藏平面、层间矛盾,油田明显改善。     

油砂山油田Ⅰ、Ⅱ断块进一步细分层系开发潜力及井网部署

油砂山油田Ⅰ、Ⅱ断块是油砂山油田的主体部位,油层厚度大,储量丰度高,但纵向油层薄、多、非均质性严重,层间干扰严重,储量动用程度低。在2004年以前采用一套井网一套层系的开发方式,水井混注,油井混采,为了改善Ⅰ、Ⅱ断块开发效果,2004～2007年,油田Ⅰ～Ⅱ断块实施三套层系开发井网。目前,将Ⅰ、Ⅱ断块Ⅰ层系油层厚度较大的局部区域进一步细分为Ⅰ上、Ⅰ下两套层系,Ⅱ层系、Ⅲ层系部分水井分层系注水,同时加密、完善井网,不仅减缓了层间矛盾,而且较好地发挥了油藏生产能力,目前,该方案已应用于油田,并取得了较好的效果。     

文东深层低渗非均质异常高压砂岩油田高效开发实践

文东油田属欠压实型异常高压非均质油藏．储层渗透率低．渗流阻力大,存在启动压差,严重的非均质性导致水驱动用极不均衡;特殊的地质条件使分层工艺适应性差．注水开发难度大。采用逐层上返与细分层系相结合的开发方式。使用以注采压相结合的配套技术．实现了高效注水开发。文东深层低渗非均质异常高压砂岩油田高效开发实践对科学合理开发同类油田具有借鉴意义。