热处理工艺对α→γ逆相变再结晶晶粒细化的影响

利用Gleeble-1500热模拟试验机,采用α→γ逆相变细化奥氏体晶粒的方法,研究了热处理工艺对晶粒细化的影响机制。结果表明:对于非平衡态组织马氏体,在其再加热过程中,原奥氏体晶粒发生了逆相变再结晶,得到了等轴细化的奥氏体晶粒;随回火时间的延长,再加热淬火后的原奥氏体晶粒逐渐粗化;随再加热温度的升高和保温时间的延长,晶粒细化效果减弱。     

CrWMn模具钢固溶-循环相变双细化工艺研究

固溶-循环相变双细化处理能够有效细化晶粒,使Cr WMn模具钢在保证其足够强度的前提下兼具一定的韧性,提升使用寿命。研究了循环相变次数、奥氏体化温度等因素对Cr WMn钢抗拉强度、硬度、冲击韧性、晶粒度的影响。通过金相组织观察分析了高温固溶处理、循环相变工艺对Cr WMn模具钢晶粒细化的作用。结果表明:经预处理(高温固溶处理后循环相变4次),在合适的奥氏体化温度下,Cr WMn模具钢能获得较好的综合力学性能。     

GCr15钢组织超细化及其力学性能的研究

本文对GCr15钢采用快速加热循环淬火法实现了奥氏体晶粒的超细化。超细化工艺为830℃加热油淬,循环2～3次,晶粒度达15级以上,超细化处理后的力学性能与常规热处理相比,强度提高、冲击韧性和多冲寿命显著提高。     

18Ni(2450MPa级)马氏体时效钢细化晶粒工艺

研究了 1 8Ni( 2 45 0 MPa级 )马氏体时效钢逆转变奥氏体再结晶规律及细化晶粒工艺。将原始组织为板条状马氏体和线状马氏体的逆转变奥氏体在一定温度下保温 ,观察其再结晶规律。将原始组织为“线状”马氏体的 1 8Ni马氏体时效钢进行α′ γ循环相变以细化晶粒 ,通过金相观察确定最佳细化晶粒工艺     

10CrNiMn不锈钢的晶粒超细化与性能

研究了预冷变形快速加热形变热处理工艺对１０ＣｒＮｉＭｎ不锈钢的奥氏体晶粒度和机械性能的影响，结果表明，该钢经６９．１％，预冷变形，快速加热到８００￣１０００℃固溶处理后，钢的奥氏体晶粒可细化到１０级以上，抗拉强度ａｂ〉８５０ＭＰａ，延伸率δ〉３０％。     

30CrMnSi钢过热组织超细化工艺对比研究

对30CrMnSi钢过热组织采用多种热处理工艺进行了超细化处理,运用定量金相分析技术对处理结果进行了对比和评价,并讨论了每种工艺的晶粒细化机制。结果表明：“两次正火＋淬火”工艺对该钢的过热组织超细化效果显著;当循环次数为2－3次时,“奥氏体单相循环淬火”工艺也有较好的效果。     

20CrMnTi钢渗碳层碳化物的细化

本文研究了临界点附近预渗工艺对渗层碳化物细化的影响。实验结果表明,该方法可使渗层碳化物颗粒尺寸细化为2.57μm,碳化物层深为0.18mm,碳化物数量为50%,且渗层奥氏体晶粒可细化为2.35μm,心部晶粒尺寸为8.05μm。     

26Cr2Ni4MoV转子钢晶粒细化研究

探讨高温预回火和临界区正火(Ac1-Ac3)处理对26Cr2Ni4MoV汽轮机转子钢粗大奥氏体晶粒细化效果的影响.试验结果表明,经高温预回火+临界区正火+正常正火处理后26Cr2Ni4MoV钢试样晶粒度达7.5～8.0级.较长时间的高温预回火处理导致α相的回复再结晶,推迟片状奥氏体的形成.高温预回火后再经临界区高温侧正火易于球状奥氏体的形核长大,晶粒充分细化.     

多层次细化处理对18Ni马氏体时效钢断裂韧性的影响

利用逆变奥氏体再结晶原理对18Ni(1700 MPa)马氏体时效钢进行变温循环相变细化处理,分析了循环相变细化处理对晶粒度和亚结构的细化规律,研究了细化处理对马氏体时效钢常规力学性能及断裂韧性的影响。结果表明,细化处理可以同时实现晶粒和亚结构细化,显著提高强度、塑性和冲击性能。细化处理对18Ni马氏体时效钢断裂韧度的影响不明显,晶粒尺寸和马氏体板条的长宽比是影响断裂韧性的两个主要因素。     

40X 钢快速加热时奥氏体晶粒细化

应用快速加热淬火获得超细化的奥氏体晶粒,是一个迫切的课题。淬火后获得超细化晶粒的钢具有高韧性,可作为高强度钢使用(σ_b=2200～2500兆帕)[1.2]。对于40X 钢制管形零件,为了得到超细化的奥氏体晶粒、在拟定使用电加热淬火     

EA4T钢消除带状组织和细化晶粒的新工艺探索

为了解决EA4T钢存在的带状组织和组织不均匀问题,设计了新的热处理工艺.实验结果表明,经新的热处理工艺处理后,材料中的部分带状组织消除,奥氏体晶粒细化,组织均匀性明显改善,综合力学性能显著提高.     

16Mn钢奥氏体动态再结晶及晶粒细化研究

研究了16Mn钢奥氏体动态再结晶、晶粒细化、晶率细化率及γ—α相变后铁素体晶粒大小与变形量ε、变形温度之间的关系。结果显示,奥氏体晶粒细化率和γ→α相变后铁素体晶粒大小都与变形量。之间存在指数函数关系;动态再结晶完成后,奥氏体晶粒平均直径与变形速率温度修正系数Z之间符合线性关系。     

30CrMoTi钢的组织遗传及晶粒细化

通过Gleeble-3800热模拟试验机,以中低碳马氏体钢30CrMoTi为研究对象,研究了奥氏体化温度、变形温度、加热速率对试验钢组织遗传的影响及晶粒细化的作用的机制。结果表明:试验钢奥氏体晶粒粗化温度约为1150℃。原始试样晶粒随着奥氏体化温度升高逐渐粗大;经不同温度变形后,晶粒均有不同程度的细化,并随着奥氏体化温度的升高,晶粒度呈先增大后减小的变化趋势。经200、1000℃/min再加热淬火后,晶粒得到不同程度的细化,且整体而言200℃/min加热效果更好。     

高压热处理对40 Cr钢奥氏体组织的细化

采用CS-ⅡB型六面顶压机在高压下对40Cr钢进行了热处理,观测了40Cr钢在不同压力和加热温度下的奥氏体形貌及尺寸变化,探讨了高压热处理对40Cr钢奥氏体组织的细化作用。结果表明,40Cr钢加热至1000℃保温30 min后,在常压下时奥氏体晶粒的平均尺寸约为54. 46μm,而经5 GPa压力处理的试样奥氏体晶粒的平均尺寸约为7. 52μm,细化效果高达86. 19%,表明在同温度同时间条件下,高压作用可以显著细化奥氏体组织。     

5154铝镁合金线材晶粒细化技术研究进展

对近年来5154铝镁合金线材晶粒细化技术的研究开发进行了阐述,从材料成分设计优化与晶粒细化技术两个方面,详细分析了变质处理、电场细化、表面技术处理、热处理工艺与拉拔道次优化等技术措施,总结了从合金成分、制备工艺到晶粒细化处理的优化措施,并对合金向超强超细化发展中存在的问题及研究的技术路线进行了探讨。     

大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的晶粒细化研究

用马氏体逆转变晶粒细化方法对大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行组织细化研究。并分析了冷变形后再结晶退火温度和保温时间对晶粒度的影响等。结果获得经90％冷变形的1Cr18Ni9Ti不锈钢的最佳再结晶退火工艺规范为：加热至800℃保温40min后空冷,在此工艺条件下,得到的奥氏体晶粒直径为6～10μm,而且等轴化程度最好,碳化物析出量最少。     

镁及镁合金的晶粒细化

叙述了镁及镁合金晶粒细化的几种方法，如熔剂处理法、熔体过热法、熔体搅拌法、合金化细化晶粒、固态变形处理、半固态成形及快速凝固工艺等。细化镁合金晶粒尺寸能显著提高其力学性能，这对推广镁合金的应用具有重要意义。     

40Cr钢晶粒超细化工艺研究

对40Cr钢采用多种循环淬火工艺进行晶粒超细化处理,结果表明,其最佳超细化工艺为840℃×18min+油淬,循环4次,可使晶粒细化至13￣14级。     

30CrNi2MoV钢的组织遗传与晶粒细化

研究了淬火、低温预处理、正火等工艺对30CrNi2MoV钢组织与性能的影响.结果表明:30CrNi2MoV钢有很强烈的组织遗传性和晶界遗传性；低温预处理和正火都可以消除其组织遗传性和晶界遗传性、细化其奥氏体晶粒.30CrNi2MoV钢晶粒细化的最佳工艺为645℃回火+765℃退火+920℃正火.同时,利用研究结果制定出的晶粒细化方案为30CrNi2MoV钢的实际生产提供了依据.     

循环热处理超细化38CrSi钢晶粒

采用多次循环快速淬火分别在880、900 和920 ℃保温12、13.5 和15 min循环3～5次细化38CrSi钢的晶粒。利用光学显微镜观察38CrSi钢的晶粒形貌,利用截距法和晶粒度法测量奥氏体晶粒的尺寸。在880 ℃保温12 min循环3～5次淬火,确定出最佳的循环次数为3次。分别在880、900 和920 ℃保温12 min循环3次淬火,确定出最佳的淬火温度为880 ℃。在880 ℃循环3次淬火分别保温12、13.5 和15 min,确定出最佳的保温时间为12 min。结果表明,随着循环次数的增加,晶粒不断细化,当3次循环淬火后,继续增加循环次数,晶粒不再细化。当加热温度为880 ℃,保温12 min时,继续升高温度或者延长保温时间,晶粒开始长大。经过最佳工艺细化处理后,38CrSi钢的晶粒细化到5.2 μm。