齿轮花键孔热处理后收缩修正法

我厂生产的拖拉机齿轮,在渗碳淬火后有少量花键孔收缩成为不合格品,为了挽救这些产品,控制花键孔变形,我们曾用过较多方法,现简单介绍如下。 一、挤孔 对于花键孔热处理后收缩的齿轮,用高速钢挤压刀的胀力可将其孔径扩大,由于挤孔无切削作用,对齿轮没有不良影响。挤孔修正对小量变形是行     

胀孔工艺的研究与应用

1,拉孔存在问题与分析 我厂加工机床齿轮零件（见图1）,材料为45,基体为正火组织,正火硬度为179-229HBW。齿轮加工主要工艺流程为：车齿坯→拉矩形内花键→精车→滚齿→齿端倒圆角→热处理高频淬火→修内花键→磨齿。花健夫径φ75^＋0.03 0mm为装配定位基准,由于热处理变形,上端内花键缩小0.05-0.07mm,     

减小齿轮高频淬火的变形

我厂在加工齿轮类零件时,经常采用高频淬火处理来提高齿轮齿部的硬度。但经高频淬火的齿轮,大多不同程度地存在着变形的问题。我们经过实践发现,合理安排齿轮加工的工艺路线,可减小高频淬火齿轮的变形,对提高齿轮的最终加工质量很有帮助。 [1]减小高频淬火齿轮的内孔变形 　　如图 1所示的齿轮零件精度为 8级。我们原先安排的加工路线为：锻造正火粗车调质精车滚齿拉键槽齿部高频淬火。加工后测量齿轮内孔,发现变形量较大可达 0.05mm。分析原因,主要是由于该齿轮带有键槽,为不对称结构,故淬火时齿轮内部应力分布不均…     

低温渗碳淬火工艺应用及齿轮花键孔变形的控制

本文就920℃,850℃直接淬火(下称直淬)工艺对齿轮产品的金相组织和花键孔变形的弊病进行了分析,探讨了影响花键孔变形的一般因素,从而拟定了900℃渗碳,降温到820℃再均温30分钟的直接淬火工艺,配合齿轮内花键涂料防渗碳,最后用推刀修正花键孔的补助工艺,大幅度控制了花键孔变形,提高了齿轮精度。     

齿轮渗碳直接热油淬火——稳定金相组织,减少内孔变形

我厂在东风—12型渗碳齿轮生产中,内花键孔的变形是一个较难解决的问题(花键孔底径(?)28-48毫米,公差仅0.05毫米)。渗碳缓冷后予以高频淬火虽可控制内孔变形,但不能获得最佳综合机械性能。倘渗碳缓冷后予以盐浴加热塞芯棒淬火,但劳动强度太大,且轮齿表面往往易产生脱碳现象。我们经过不断摸索和探讨,在齿轮渗碳后直接进行热油淬火,并     

改变拉削方向减少齿轮花键孔变形

我厂生产的半轴齿轮(见图),在拉削花键孔时,原来是拉刀从厚端进入,从薄端出去,这样,厚端尺寸为φ40~( 0.08)毫米,而薄端为φ40~( 0.03)毫米,产生0.03毫米的锥度。渗碳淬火时,花键孔薄端收缩比厚端为大,再加上拉削后薄端花键孔本来就小,因而花键孔变形更大。经过试验,我们将拉刀拉削方向改为从     

改变芯轴的粗细和装筐方法减少齿轮热处理变形

我厂生产泰山12型拖拉机齿轮15种,其中有11种带有花键孔,材料是20CrMnTi,渗碳后直接淬火,淬火剂采用20号机油。为了减小齿轮热处理变形,提高齿轮质量。几年来,通过改变芯轴的粗细和装筐方法,在控制齿轮热处理变形方面,收到了良好的效果。齿轮花键孔的变形,一般是趋向于缩小。为稳定变形,通过试验,对每     

热处理工艺中的节能

我厂是生产12型拖拉机齿轮和轴的专业厂,所有零件都得热处理,热处理车间耗电占全厂容量的75%以上。在当前能源短缺的情况下,热处理车间的节能有着重要的意义。现将我厂在这方面的实践,介绍如下: 一、渗碳直接热油淬火 1.渗碳直接热油淬火工艺 12型拖拉机齿轮采用20CrMnTi钢,这是很适宜在渗碳后直接淬火的细晶粒钢。鉴于齿轮花键孔精度要求较高(花键孔底径φ28～φ48mm,允差在0.05mm内),如采用渗碳缓冷后,轮齿再高频淬火,既不能获得良好的机械性能,又耗费能源。我们根据渗碳钢淬火后,变形主要是热应力所引     

防止花键孔在高频淬火中收缩的方法

我们生产的C618K-1B车床齿轮中,有五种厚壁带花键孔的轮齿。齿轮高频淬火后,在有齿的花键孔一端产生收缩(用标准综合塞规检查时,只能插入一部分)。为保证孔的图纸要求(公差带为0.027),过去我们一直采用热处理后推孔的方法。这种方法虽然使花键孔尺寸达到了要求,但由于破坏了制齿的定位基准,致使齿轮的端面摆差超差(达0.1～0.2mm,图纸要     

齿轮内花键孔变形的预控制

齿轮渗碳直接淬火,如能控制内花键孔尺寸在公差范围内,则此工艺可获得最好的节能效益。多年来,我们一直采用20CrMnTi钢制造12型手扶拖拉机齿轮。所采用的热处理工艺为渗碳直接热油淬火,渗碳温度910～920℃(原为930～940℃)。渗碳后降温至850～860℃(>Ac_3),匀温30分钟以上,然后淬入100～120℃的热油中,因降低了齿轮变形的热应力,所以能明显地减少齿轮内孔变形量,同时也减小了齿轮变形量。     

减小花键孔热处理变形的工艺措施

汽车、拖拉机上带花键孔的齿轮,其材料大多为低碳合金钢,如18CrMnTi,20CrMnTi,20CrMnNi 等,其热处理为渗碳淬火。花键孔热处理变形往往很大,尤其是当花键孔两端壁厚相差较大时,热处理后壁薄的一端缩孔较多,壁厚的一端缩孔较少,形成图1a 所示的花键孔形状。我们知道,花键孔大径往往是齿轮加工,测量及安装基准。因此,要提高齿轮的精度及     

减小机床齿轮高频淬纵内孔变形的方法

机床齿轮一般采用45钢和40Cr钢制造，要求精度比较高。高频淬火虽较一般的淬火方法引起的变形要小，但仍有一定的变形，特别是内孔变形，从而降低了齿轮的精度。目前内孔变形一般采用拉削和推孔或磨孔的方法来修正。这样既增加工序又易造成偏心，降低了齿轮精度。因此，如何减小内孔变形，使其达到合格有着重要的意义。     

AQ251淬火介质浓度对碳氮共渗齿轮淬火变形的影响

ＡＱ２５１淬火介质浓度对碳氮共渗齿轮淬火变形的影响区文波低联合金钢齿轮渗碳（碳氮共修）后，内孔、花键孔往往发生不同程度收缩“’．随后淬火进一步促进变形加剧，使齿轮的精度降低．导致齿轮缩孔的原因是多方面的，其中淬火介质的冷却特征是影响齿轮缩孔的重要因素...     

减少齿轮内花键变形的碳氮共渗试验

本文探讨了碳氮共渗中各阶段温度及齿轮心部硬度对齿轮内花键孔变形的影响。结果表明,加热速度时齿轮内花键孔变形有较大影响,齿轮心部硬度大于HRC40时,花键孔收缩较大,齿轮心部硬度控制在HRC30～40时,花键孔收缩较小     

巧加工大齿轮轮体

一、硬齿面齿轮的内花键加工石油钻杆动力钳齿轮(见图1)的模数m=12,材料为42CrMo,整体硬变为HRC38～43。该齿轮整体淬硬后的内花键孔,用普通高速钢拉刀是难以加工的;若在淬硬前先拉削内花键,则淬硬后的变形硬键也难以用普通拉刀修整,要制造大的硬质合金拉刀、     

球推孔刀在生产中的应用

<正> 当齿轮经高频淬火后内孔变形呈椭圆,从而影响了装配。在工艺上考虑齿轮经高频淬火后进行一次推孔工序。为此,设计了球推孔刀(见图1)。推刀材料可选用W6Mo5Cr4V2或GCr15,热处理硬度为HRC62～66。     

花键槽挤刀

我厂在制造上海牌三轮汽车变速箱时,由于一、二档和三、四挡滑动齿轮(图1、8),经过热处理表面渗碳淬火后产生花键孔的键槽宽度缩小,花键扭曲,花键槽不对称轴线等变形现象,严重地影响生产任务的完成。因此,解决这两个零件的淬硬花键槽的整形问题,就成为生产中的一个关键了。 苏联李哈乔夫汽车厂的变速箱车间亦产生过类似的问题,在他们设计和使用了一种花键槽挤刀后,使问题获得了完满的解决。根据苏联李哈乔夫汽车厂的成功经验,我厂进行了对花键槽挤刀的设计,经过实际试验和生产使用证明,这种花键槽挤刀是能够解决花键孔淬硬后的整形问题的。…     

渗碳齿轮内花键孔淬火变形的预控制

齿轮渗碳后直接淬火,如能控制内花键孔尺寸在公差范围内,则此工艺可获得最好的节能效果。我们多年来将20CrMnTi钢制齿轮采用渗碳后直接在热油中淬火的工艺,渗碳温度910～920℃(原来930～940℃),在炉内降温至850～860℃(>AC3),并匀温30分钟以上,再在100～120℃热油中淬火。由于降低了引起渗碳淬火齿轮变形的     

用辉光离子氮化解决齿轮质量问题

我厂生产的 T 68卧式镗床有一些材料为 40 Cr钢、模数为2—3.5的三联齿轮。要求其内孔和齿面硬度为维氏硬度 HV10=470～548(HRc 46～51),一般内孔变形量小于0.023毫米。多年以来,我厂一直沿用盐浴加热淬火,齿轮变形较大,内孔尺寸一般都超差0.15毫米以上。由于尺寸形状的变化,降低了齿轮的精度,使齿轮的啮合条件受到影响,从而加大了个别齿表面的负荷,使齿轮早期损坏的现象不断发生。 为了解决齿轮热处理变形,我厂试用过高频淬火齿面,但仍然达不到要求。同时,采用高频淬火,根本得不到沿轮廓硬化层,在轮齿上往往呈现出较深的、甚至完全穿透…     

齿轮花键孔热处理后胀大修正法

我厂生产的泰山12拖拉机齿轮,材料为20CrMnTi钢,花键孔底径定心。在渗碳淬火过程中,由于热应力和组织应力的作用,少量花键孔胀大或缩小而超差,对此,必须进行修正使其合格。 对于花键孔胀大而超差的齿轮,可用高频加热的方法,将“孔大”的部位加热到预定温度,然后喷水冷却,在热应力的作用下,“孔大”部位产生