渐开线齿轮稀土软氮化的研究与应用

本文对４０Ｃｒ 钢渐开线齿轮采用稀土软氮化的工艺进行了探讨。研究表明：稀土元素的加入大大缩短了软氮化过程,渗层明显加厚,其耐磨性和耐蚀性大幅度提高,从而为中小模数齿轮的齿面硬化找到了新的途径。     

微量硼对C100从动齿轮组织与性能的影响

研究微量硼对C100传动齿轮组织与性能的影响,比较高频淬火层与离子氮化层的性能。结果表明加入微量硼能够提高齿轮材料的淬透性,细化淬火层的晶粒,其中含硼0.003%的试样淬火层最深,晶粒较细,其硬化深度与16 h氮化层的深度相当,硬度较高。     

用途广泛的高端产品——齿轮钢(一)

按照热处理方法,齿轮可分为经淬火、回火后使用的调质齿轮和经渗碳、高频淬火、氮化和软氮化等处理后使用的表面硬化齿轮．调质齿轮和高频淬火齿轮均采用碳素钢和强韧钢,而渗碳淬火齿轮一段采用表面淬火钢,氮化或软氮化齿轮一段采用含铬、铝、铝和钒等合金元素的钢．     

奥氏体不锈钢离子氮化与离子软氮化的比较

文章对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢分别进行离子氮化与离子软氮化处理,工艺条件:处理温度480℃,处理时间8h,工作气压500Pa,工作电压800V,氨气流量1L/min;离子软氮化采用丙酮作为渗碳气氛,丙酬流量为0.01L/min.实验结果表明:离子氮化处理后渗层厚度为48μm,表面显微硬度为1310 HV0.1;离子软氮化处理后渗层厚度为70μm,表面显微硬度为1286HV0.1,且离子软氮化比离子氮化渗层厚度更厚、硬度梯度更缓和.     

新型催化材料氮化磷酸铝的制备研究

通过无定型磷酸铝在大约800℃的高温下同氨反应,制备了新型催化材料氮化磷酸铝.考察了磷酸铝粒度、氨流量和氮化温度对制备的影响.实验发现材料粒径对氮化有一定的影响,粒径小于0.25mm时此影响消失.氮化过程需要很大的氨流量,才能保证较快的氮化速度.氨流量低时,反应速度太慢,氮化时间很长.氮化速度随着氮化温度的升高而加快.实验还发现800℃下氮化已有明显的磷损失,氮化开始5 h P/Al(原子数比)由1降至0.75左右,然后保持恒定.建立了描述氮化过程中样品的氮含量随氮化时间变化的一级表观动力学方程,该方程能较好的拟合实验数据.     

25Cr2MoV钢变温快速深层离子氮化工艺的研究

采用显微硬度计和ｘ射线衍射仪等手段，研究了２５Ｃｒ２ＭｏＶ钢经普通离子氮化和变温快速深层离子氮化新工艺处理后，其氮化层的性能及相组成，结果表明：在相同氮化时间内，变温快速深层离子氮化新工艺能显著地增加材料的有效氮化层深和总氮化层深，提高材料的表面硬度．     

18Cr2Ni4WA钢离子氮化宏观应力的研究

研究了１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢离子氮化层的显微硬度、相组成及残余应力沿氮化层的分布。结果表明，残余应力沿氮化层的分布有一定的规律，并从组织应力和浓度梯度等方面进行了讨论。     

氮化镍钨加氢精制催化剂氮化过程的TG—DTA研究

通过对镍钨单金属氧化物、双金属氧化物、负载型金属氧化物和工业镍钨系列G1催化剂在氢氮混合气中还原氮化和钝化过程的TG-DTA原位实验,分别考察了反应温度、氢氮比、中间产物、助剂等因素对镍钨金属氧化物氮化历程的影响。结果表明,WO3可以在氢氮混合气中被还原氮化;氮化反应分两段进行;在氢氮体积比(4～5)∶1,反应温度650℃的条件下,WO3可以被还原为产物W2N;在不同氢氮比的混合气中氮化,WO3会生成不同的中间产物WO2和WOXNY,中间产物WOXNY进一步氮化生成W2N要比WO2容易;助剂Ni的加入使氮化反应温度降低了100℃;载体γ-Al2O3的加入使金属氧化物的氮化过程变为一步氮化还原反应。氮化产物W2N在通常条件下只会与空气中的氧发生表层氧化,而不会发生剧烈的氧化燃烧。因此,对于氮化产物W2N不必进行钝化处理。利用氮化处理技术,可以对现有工业催化剂进行氮化处理。     

球铁曲轴稀土软氮化工艺的研究

笔者研究了稀土对球铁曲轴软氮化工艺及渗层硬度分布的影响,结果表明：加入稀土对球铁曲轴软氮化有明显的催渗作用,软氮化时间可缩短３０％;稀土催渗后,渗层硬度梯度趋向平缓,稀土催渗的球铁曲轴使用寿命提高１０％。     

负载型氮化钴钼催化剂的制备及催化性能

严格的环境法规规定了燃料中硫的质量分数,要求对燃料中的含硫成分进行深度脱硫,开发新型高效催化剂是降低硫的质量分数的一个有效方法。过渡金属氮化物是一种新型催化材料,其表面性质和催化性能类似于贵金属。通过一步浸渍法和分步浸渍法合成出氧化态催化剂,并以氢气和氮气通过程序升温还原反应制备出负载型氮化钴钼双金属催化剂,用模型化合物噻吩对催化剂的加氢脱硫性能进行了考察。结果表明,用分步浸渍法合成出的BⅡ类氮化钴钼催化剂的噻吩加氢脱硫活性最高;在其它条件相同情况下,高温、预活化有利于噻吩加氢脱硫反应,合成的AⅡ、BⅡ类催化剂HDS催化性能与氮化后的工业催化剂接近。应用氮化态催化剂可以避免因工业催化剂预硫化而带来的硫污染,因此具有广泛的应用前景。     

离子氮化的稀土硅铁催渗

对离子氮化的稀土硅铁催渗进行了工艺试验和耐磨性对比试验。结果表明,稀土硅铁对离子氮化具有显著的催渗作用,可使氮化时间缩短一半,和普通离子氮化比较,与硬材料配磨,耐磨性相近,与软材料配磨,催渗后抗粘附能力有所提高。     

单晶硅氮化动力学

在1200°、1250°、及1300℃恒温氮化2小时热重分析基础上,根据气固相反应动力学原理,分析了单晶硅高温氮化动力学,提出了三段论的氮化动力学模型即化学反应控速—混合控速—扩散控速。用该模型处理实验数据,得到了令人满意的相关系数,并求出了P型(111)单晶硅氮化表观活化能及1200℃～1300℃单晶硅氮化时各阶段速度常数k与温度T的经验关系式。     

氮化时间对17-4PH不锈钢显微组织和 冲蚀性能的研究

本文对17-4PH不锈钢在430 °C进行了不同时间低温液体氮化来研究氮化时间对不锈钢渗层显微组织和冲蚀性能的研究。研究结果表明,氮化层的组织和氮化时间有密切关系。氮化4h后,渗层的组织为扩展奥氏体和扩展马氏体,氮化8-16小时后,渗层析出Fe4N,氮化40h后,渗层内大量析出Fe2N,并由于N的渗入导致大量裂纹的产生。液体氮化后不锈钢的硬度由未氮化的309HV0.1提高到1100HV0.1。液体氮化显著提高不锈钢的抗冲蚀能力,氮化4小时的冲蚀失重是未氮化的10%。     

氮化与未氮化38CrMoAlA钢高温水蒸汽氧化比较

通过高温氧化实验,比较了氮化与未氮化38CrMoAlA钢的抗高温氧化性能;利用扫描电镜及能谱仪分析了氮化与未氮化38CrMoAlA钢氧化膜中各元素的分布,以及所形成的氧化物形貌特征.结果表明,氮化后的38CrMoAlA钢较未氮化的38CrMoAlA钢氧化速度快,主要原因是氧与氮化物在高温高压水蒸气条件下发生反应,O置换了N,而且未能在氧化膜中富集Si、Al元素形成保护性氧化膜,使得氮化试样的表面及基体内部沿晶界处产生了氧化物.     

脉冲磁场气体氮化工艺

本文研究了脉冲磁场对气体氮化的氮化层深度、化合物层厚度、氮化层组织及其硬度的影响。实验结果表明,脉冲磁场氮化后氮化层深度和化合物层厚度均大于常规氮化,氮化层中的氮浓度分布和硬度分布也不同于常规氮化,脉冲磁场对气体氮化过程具有一定的加速作用。     

航天、军工配套热处理新工艺——盐浴钛氮化

研究了盐浴钛氮化工艺过程中的催渗机理,总结了钛氮化、气体氮化,以及普通的盐浴氮化的不同点.实际生产表明,盐浴钛氮化可大大加快渗速,提高零件的硬度,延长军工用高速钢钻头、刀具及工具、模具的寿命,特别是可提高硬质合金刀具、钻头及PVD镀膜的高速钢钻头的硬度,并延长其使用寿命,现已成功申报2项发明专利.     

1Cr13马氏体不锈钢的辉光离子氮化

对１Ｃｒ１３马氏体不锈钢进行了辉光离子氮化处理试验，并对氮化试样的金相和硬度进行了分析测定。结果表明５２０℃辉光离子氮化８个小时，使１Ｃｒ１３马氏体不锈钢的氮化层深度达到０．２５ｍｍ，最高度度达到ＨＶ７３２，约为基体硬度的４倍。     

氮化钒圆盘造粒正交试验研究

VT包芯线粉芯的主要材料是氮化钒,使用中对其粒度有严格要求,在对氮化钒破碎中会产生很多细粉,不能直接使用。为了改善粉末的流动性和提高细粉的利用率,拟定了分级-造粒-干燥工艺对氮化钒粉末进行处理,该工艺流程的核心是造粒。基于氮化钒粉末圆盘造粒的正交试验结果,分析了圆盘转速、粘合剂加入量和原料粒度对干球成粒率和干球落下强度的影响,并通过极差分析和方差分析确定了氮化钒粉末圆盘造粒时较适宜的造粒工艺。     

新型无污染盐浴软氮化工艺的研究与应用

对新型无污染盐浴软烨工艺进行了试验研究。研制了新型无污染盐浴软氮化的基盐,再生剂以及相应的盐浴软氮化设备。经生产实际对比,盐浴的性能和再生剂的效果达到了国外同种工艺的技术要求。     

Mo2N催化剂的研究进展

介绍了高比表面积氮化钼作为新型催化材料的研究进展。叙述了氮化钼的合成进展，并重点介绍了采用N2-H2混合气、程序升温合成氮化钼催化剂的方法，详细分析了该方法中氮化气空速、反应温度、程序升温速率以及氢还原温度对氮化钼催化剂表面积的影响。同时阐述了氮化钼催化剂的晶体结构特征与其在氢吸附方面的性质以及氮化钼作为新型催化材料在各方面的应用，尤其在加氢脱硫、加氢脱氮等方面的催化作用。