旋窖热工計算方法的比較

波兰—作者对郝道芳夫、馬祖劳夫和安森所提出的旋窑热工計算方法进行了比較: (1)发热能力按郝道劳夫公式計算:Q(郝)=1.1×10~6·D~3千卡/小时;按馬祖劳夫公式計算为Q(馬)=0.6×10~6·D~3千卡/小时。式中D为旋窑平均內徑。     

白水泥磨机的改造

我公司现有 1.83m× 7m白水泥磨 3台 ,主要生产“彩龙牌”5 2 5 #、4 2 5 #白色硅酸盐水泥。其研磨介质为苏州光华白水泥厂的硅质卵石球和花岗岩衬板 ,产量低、能耗高。为改变这种被动局面 ,必须寻求一种提高磨机效率的新途径。1　现状分析1.1　水泥磨机改造前的基本参数表 1给出了水泥磨 (以 2 #磨为例 )的基本参数。表 1　水泥磨的基本参数项目一仓二仓有效长度 /m有效内径 /m有效容积 /m3仓长 /总长 ( % )研磨介质材料衬板形式填充率 /%3 .0 51.626 2 844 .1卵石球、花岗岩衬板平型2 93 .871.627.975 5 .9卵石球、花岗岩衬板平型3 21.2…     

φ3×11m水泥磨的改造

近年来 ,随着粉磨技术的发展 ,磨机增产节能技术逐步应用于水泥粉磨系统中 ,我公司 3× 11m水泥磨几年来经过一系列技术改造 ,水泥的产、质量明显提高 ,能耗大幅下降 ,取得了较好的效果。1　改造情况1 1　磨机的工艺参数磨机规格 : 3× 11m ;研磨体装载量 :90t;仓室结构 :三仓 ;选粉机型式 : 3m旋风式 ;设计产量 :2 7t/h。1 2　磨头仓收尘的改造我公司 3× 11m水泥磨磨头原无收尘设施 ,利用拔气筒对空排放 ,既污染了环境 ,又浪费大量的原料。 2 0 0 0年将拔气筒改为管式高压静电收尘器 ,采用强制通风 ,处理风量 :4 0 0 0m3/h。通过两年多…     

提高φ2.4×7m水泥磨比表面积技术措施

我厂现有两台Φ2.4×7m闭路水泥磨,配备NHX700型高效转子式选粉机,年产28万吨P.O32.5水泥,混合材掺量5-7％。出厂水泥细度0.08μm筛余3％左右,比表面积270-290m~2/kg。为提高水泥强度我们在多年生产实践基础上,分析了磨机存在的问题,在不降低磨机台时产量的条件下,对磨机进行技改,提高比表面积,取得了较好效果。     

Ф3.0m旋风式选粉机的改造

1概述 我厂水泥粉磨系统为2台ZX型Ф3.0×11m的两仓球磨机,各配1台Ф3.0m旋风式选粉机组成的圈流粉磨系统.磨机设计能力为52.5硅酸盐水泥产量35～40t/h;选粉机主轴转速为165rpm,配45kw电机,循环风机风量为91371m3/h,风压2.461KPa,配95Kw电机:通过对选粉机的几次标定,发现其选粉效率较低(仅30%左右),循环负荷较高(300%以上),磨内存在严重过粉磨现象,经常出现饱磨返料,造成磨机台产偏低(不足30t/h),且比表面积较低,波动较大,出磨水泥质量难以控制,为此,选粉机的改造势在必行.     

关于对立窑水泥厂几项水泥技术的探讨与思考

随着市场竞争的加剧,许多水泥厂都在采用新技术、新工艺,以求获得最大的经济效果,但是不少所谓“提高产量,降低能耗”的新技术只能获得局部效益,总体经济效益并不理想,以下就立窑水泥厂几项技术作以说明:1降低入磨石灰石粒度技术通常人们认为,石灰石粒度越小越好,有的专家提出小于3mm,有的提出小于5mm,对于Φ1.83m×7m及Φ2.2m×6.5m水泥磨而言,我们认为只要小于10mm,就能使Φ1.83m×7m磨机台时达到20t/h(细度<9%),Φ2.2m×6.5m磨机台时达到27t/h(细度<9%)。而入磨粒度越细,提高磨机产量并不明显;而对系统电耗及维修费用增加却很大。对于以…     

Φ3．0m旋风式选粉机的改造

1 概述我厂水泥粉磨系统为2台ZX型Φ3.0×11m的两仓球磨机,各配1台Φ3.0m旋风式选粉机组成的圈流粉磨系统。磨机设计能力为52.5硅酸盐水泥产量35～40t/h;选粉机主轴转速为165rpm,配45kw电机,循环风机风量为91371m3/h,风压2.461KPa,配95Kw电机;通过对选粉机的几次标定,发现其选粉效率较低(仅30%左右),循环负荷较高(300%以上),磨内存在严重过粉磨现象,经常出现饱磨返料,造成磨机台产偏低(不足30t/h),且比表面积较低,波动较大,出磨水泥质量难以控制,为此,选粉机的改造势在必行。2 改造方案通过对上述问题的分析,造成的原因主要是:一是选粉机…     

克鲁伯·鲍里休斯第一台高效选粉机投产

克鲁伯·鲍里休斯公司(D-4720Beckum)的第一台高效选粉机Sepol,最近在汉诺威的Nordcement公司Hardegsen水泥厂投入使用。它取代了一台老式的(Turbo)选粉机。提高磨机产量50％,节约电耗30％。该选粉机转子直径1.7米。外部安装二个旋风分离器。该粉磨系统的能力达到70吨/小时PZ35F水泥;或50吨/小时PZ45F水泥(这二种水泥的熟料饱和比KST≥95);或42吨/小时PZ45/F/HS水泥(用不含C_3A的熟料制成)。     

φ2.4m×10.5m水泥磨系统改造创效

我公司φ2.4m ×10.5m开流水泥磨系江苏常州矿山机械厂制造,电机配备为YR560-8-630kW,JD560型减速机为重庆齿轮减速机厂产,磨机转速为20.4r/min。技改前,台时产量为20t/h左右,细度4％,比表面积为(320±20)m~2/kg,产质量都不理想,综合电耗为年均34kWh/t。为改变面貌,在狠抓企业     

离线型NMFC炉的改造

我厂1994年12月建成的1000t/d五级旋风预热器水泥生产线,回转窑规格为φ3.2m×46m,旋风预热器按2-1-1-1布置,分解炉为DD型。1998年加装了离线型NMFC炉(配用风机:9-19NO.63A、风量3865m~3/h,风压9265Pa),使用当地的低挥发份煤,取得了较大的经济和社会效益。     

編好生产計划 組織均衡生产——江南水泥厂企业管理工作經驗介紹之一

江南水泥厂从1957年以来,历年都均衡超額地完成了国家計划,生产上沒有出現过驟升驟降的現象。水泥产量1957年实际完成比計划提高百分之六点零七;1958年实际完成比計划提高百分之十点零九;1959年实际完成比計划提高百分之十二点零四;1960年实际完成比計划提高百分之十二;1961年第一季度实际完成又比計划提高百分之四。經过几年来的生产实踐,尤其是經过連續三年大跃进,他們在編制生产計划,組織实現均衡生产方面摸索出了一套經驗。下面就分別介紹一下他們的具体作法: (一)編制生产計划(1)綜合計算生产能力。江南水泥厂制訂生产計划,是以迴轉窑生产能力为主,平衡磨机、矿山及其他附屬設备的生产能力,找出     

机立窑扩径改造中的一些问题

众所周知:水泥立窑的台时产量与其直径的平方成正比.根据立窑产量的经验公式:G=0.785D~2K(其中K值为烧成带单位截面产量,机立窑为1.3-2.0t/m~2·h),通过扩径可以大幅度提高立窑产量:如一台(?)2.2m机立窑台时产量一般在6t/h左右,扩径为(?)2.4m后可提高到8t/h左右,直径仅扩大了9%,台时产量提高了33%以上.而扩径时一般不改变窑房的土建结构,投资少见效快,经济效益十分显著.因而目前许多立窑厂纷纷通过“扩窑径、增磨机”的途径增加生产能力,以适应水泥市场日益增长的需要.     

谈谈“喷水入磨”

根据热平衡原理,进入水泥磨内的热量,应等于出磨的热量。因此,我们可以得出下述的热平衡式:W G Ct_1 Q(0.24 0.45d_H)T_1=V G Ct_2 Q(0.24 0.45d_H)T_2 D(595 0.45T_2)移项:W=V G C(t_2-t_1) Q(0.24 0.45d_H)(T_2-T_1) D(595 0.45T_2)(1)式中:W——研磨体在粉磨时放出的热量,仟卡/小时;V——磨机表面散失到周围介质中的热量,仟卡/小时;G——磨机产量,公斤/小时;C——水泥的热容量,0.2仟卡/公斤(?)℃;t_2——出磨水泥温度,℃;t_1——入磨熟料温度,℃;     

水泥磨机圆角方形衬板推广示范工作取得进展

圆角方形衬板是由天津水泥工业设计院和大同水泥厂共同研制成功的。经过大同水泥厂几年的试验表明:磨机使用该种衬板可使磨机主电机负荷降低10～15％;水泥单产电耗降低15～20％;在磨机产量保持不变或略有提高的前提下,水泥细度(在80微米筛筛余)比原衬板降低了3个细度(相当于提高12％的产量);改善了水泥颗粒组成,使水泥抗压强度提高了20～40公斤/厘米~2,磨机的噪声降低了3～7分贝(A声级);研磨体的消耗也有所降低。根据国家经委和国家建材局的安排,天津     

水泥磨机圆角方形衬板应用情况简介

天津水泥工业设计院承担的节能科研项目——水泥磨机圆角方形衬板,经在大同水泥厂几年的试用表明:磨机使用这种衬板可使主电机负荷降低10～15%;水泥单产电耗节约15～20%;在磨机产量保持不变或略有提高的情况下,水泥细度(在80微米筛筛余)降低约3个细度;改善了水泥颗粒组成,使水泥抗压强度提高了20公斤/平方厘米以上;磨机的噪声降低了7分贝(A声级);研磨体的消耗也有所降     

浅谈如何提高水泥磨台时产量

建材行业的水泥磨机生产设备,年耗电量约占水泥生产总用电量的70%左右,被称为“电老虎”,为此,如何提高水泥磨台时产量,降低电耗,降低生产成本不仅成为各个水泥厂,特别是近几年新投产水泥厂所急需解决的问题,而且也是各个水泥厂在磨机上能够长期取得最佳经济效益的一条有效途径。 福建水泥股份有限公司制成分厂的五组Φ2.7×3.96m水泥磨筹建于1958年,正式投产于1972年,原设计台时产量为30t/h(水泥细度<3％),由于影响台时产量种种因素的存在,到1983年分厂水泥磨台时产量始终徘徊在24—26t/h之间,84年后,我们逐步采取各种有效措施,使现有水泥磨台时产量达到设计能力30t/h。下面我就以福建水泥股份有     

室外风和机械排烟对机械排烟效果的影响

为研究室外风和机械排烟综合驱动对高层建筑疏散走道机械排烟效果的影响,在相似原理基础上,开展了1/3缩尺寸试验。通过改变室外风和机械排烟量,分析前室门处、疏散走道的烟气温度和烟气蔓延速度等参数,定量分析室外风对疏散走道机械排烟效果的影响。试验结果表明:室外风风速为1.0 m/s时,烟气层稳定,临界单位排烟量为105.8 m~3/(h·m~2),较无室外风时的临界单位排烟量(63.5 m~3/(h·m~2))有所提高;室外风风速为2.5 m/s时,烟气层紊乱,单位排烟量211.6 m~3/(h·m~2)仅能减缓烟气蔓延进入前室的速度,不能将烟气控制在疏散走道内;室外风风速为4.0 m/s时,疏散走道内烟气完全紊乱,机械排烟失去控烟效果。     

用Ⅰ_O/Ⅰ余图法简化变梁常数之计算

本文叙述一种I_0/I余圖法,以簡化变梁常数的計算。所謂I_0/I余圖,即自等截面梁的I_0/I=1圖減去变梁的I_0/I圖后所剩余的兩端梁腋的I_0/I圖。 於本文第二著者前此所建議的I_0/I圖法中,必須計算变梁全長的I_0/I圖的各次矩图面积,於I_0/I余圖法中,則只須計算变梁兩端梁腋的I_0/I余圖的各項积分值。故后法显此前法为簡單,亦可视作系前法的进一步的改善。 角变常数为变梁的基本常数,而所須計算者只是各項角变常数的系数φ,簡称为“角变系数”。任一形式的变梁均可视作一端或兩端的加腋梁或減腋梁。採用I_0/I余圖法,則变梁的各項角变系数φ的計算可分开为等截面梁的φ及其a与b兩端梁腋的φ~a与φ~b三部分而后綜合之,以公式表之,即於加腋梁φ~a与φ~b为正号;於減腋梁φ~a与φ~b为負号,於无梁腋之端則其φ~a或φ~b之值为霉。 計算梁腋的φa或φ~b值时,可用一根三次拋物線以代替I_0/I余圖而計算其各項积分的近似值。由是可得其中y_0,y_3及y_7为a或b端I_0/I余圖的三个豎距。如按变梁的形角变系数及其在各种荷載下的载角变系数將各項K值列成表格,則此項表格显有下列优点:(一)应用步驟簡單,只有几个簡單的乘法与加減法;(二)所得結果的近似程度頗高,差誤一般不超过1％;(三)应用范圍广泛,只一套K值表可用於任何截面及     

主动式冷梁性能实验研究

针对某主动式冷梁搭建实验台,在一次风量200 m3/h以内,供水温度15~17℃条件下进行实验,研究了:(1)诱导规律,(2)换热器翅片间流动状态、换热系数及压降,可评价冷梁性能的影响因素。实验结果表明,随着一次风量的增加,诱导比呈先增加后稳定的趋势;在二次风速0.8 m/s内微风速下,换热器翅片上的流态为层流;换热器各测试工况点的换热系数保持在15~28 W/(m2·K)范围内,随二次风量和水流量的增加而提高,但供水水温的增加导致换热系数降低;在二次风速0.6 m/s以内,二次风经过换热器的压降在2 Pa以内,呈指数增长。实验数据及结果对冷梁的设计人员具有直观参考价值。     

湘潭锰矿建材分厂生料磨台时产量攻关取得好成绩

由于工艺设备不配套,出磨生料供不应求一直是制约湖南湘潭锰矿建材分厂水泥生产的一大难题。这个厂有两台生料球磨机(1号磨φ0.9m×3.6m、2号磨φ1.2×4m)。1992年,两台磨机的台时产量平均为1.33t/h,最低时