锅炉减温水对汽轮机组热经济性的影响

基于汽轮机组热力系统矩阵分析法,对某台超超临界1 000 MW汽轮机组进行了热经济性分析,分别计算了锅炉过热器和再热器减温水对汽轮机组热经济性的影响。计算表明,喷水减温对机组热经济性影响较大,在THA工况下减温水流量为80 t/h时,再热器减温水取自给水泵中间抽头,发电煤耗量约上升1.6 g/(kW.h),取自1号高压加热器(高加)出口给水,其也将上升1.2 g/(kW.h)。因此,应尽量避免采用喷水减温。     

热泵台数和余热水温变化对机组经济性影响分析

目前,我国部分火力发电机组采用吸收式热泵系统回收余热以提高机组运行经济性,通过采集现场试验数据进行计算,定量分析了热泵台数和余热水温变化对汽轮发电机组经济性的影响。研究表明,单独投运热网加热器、投运3台热泵和投运4台热泵工况下,修正后的汽轮发电机组热耗率分别为6182.3 kJ/(kW·h)、6028.9kJ/(kW·h)、5343.9 kJ/(kW·h),相比之下,投运4台热泵时汽轮发电机组经济性最好;余热水温分别为32℃、34℃和38℃时,对应修正后的汽轮发电机组热耗率分别为5421.5 kJ/(kW·h)、5343.9 kJ/(kW·h)、5209.2 kJ/(kW·h),相比之下,余热水温为38℃时机组运行经济性最好。     

660MW超超临界机组低压加热器疏水系统优化

介绍了660 MW超超临界机组低压加热器疏水系统的配置方案,分析了低压加热器疏水系统配置疏水泵和采用逐级自流方式疏水时对汽轮机热耗的影响,热耗验收工况下采用疏水泵方案时汽轮机热耗下降约3kJ/(kW·h),推荐采用配置2台100%容量疏水泵的低压加热器疏水系统的优化方案;同时,采用最小年费用法比较了疏水泵定速和变频调速方案,变频调速方案年费用最小,较定速低加疏水泵方案年费用减少1.63×104元,疏水泵推荐采用变频调速方案。     

600MW机组锅炉受热面优化改造降低主再热减温水量研究

以某电厂600 MW亚临界四角切圆燃烧方式锅炉为研究对象,由于锅炉原设计和低氮燃烧器改造造成锅炉过热减温水量和再热减温水量严重高于设计值。满负荷时过热减温水量大于设计值90.5 t/h,再热减温水量大于设计值82.9 t/h,影响机组热耗增加约72.2 kJ/kW·h。为了降低锅炉减温水量,提高机组经济性,通过过热器、再热器和省煤器受热面优化改造,封堵侧墙墙式再热器面积约10%,减少后屏再热器受热面积约20%,减少末级再热器受热面积约25%,减少水平低温过热器受热面积约50%,增加省煤器受热面积约40%,在末级再热器屏底下方增设吹灰器。优化改造后,锅炉过热器和再热器减温水量大幅降低,满负荷下过热器和再热器减温水量分别降低约90 t/h和67 t/h,降低机组供电煤耗约2.50 g/kW·h。     

1000MW超超临界机组增设外置式蒸汽冷却器经济性分析

基于热力系统的全面分析计算方法,对1 000 MW超超临界机组增设外置式蒸汽冷却器的经济性收益及影响作了详细的计算分析。结果表明:通过对高压加热器增设单级串联外置式蒸汽冷却器,可使机组热耗整体降低约14.5kJ/(kW·h),经济效益明显。     

超超临界二次再热发电机组热经济性分析

在一次再热机组的主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度保持不变的基础上,采用二次再热可降低汽轮机的热耗率,提高机组效率.以某参数为26.25 MPa/600℃/600℃/600℃超超临界1 000 MW机组为例,对其进行一次再热与二次再热循环下的各热经济指标对比发现,1 000 MW负荷工况下,二次再热机组汽轮机热耗率比一次再热机组热耗率降低了92 kJ/(kW· h),供电煤耗率降低了3.47 g/(kW·h),机组净效率提高了0.57％.     

长春热电二厂1号炉减温水系统存在问题及其改进

1 系统简介长春热电二厂新建工程安装了两台哈尔滨锅炉厂产的HG670/140-YM9高温高压、一次中间再热式锅炉。蒸汽的调温方式为喷水减温,一、二级喷水均引自给水操作台调整门前,一级减温水系统喷水量为20t/h,二级减温水系统喷水量为10.4t/h,再热蒸汽喷水引自给水泵中间抽头,其喷水量     

过热汽温喷水调节的热力学分析

利用循环函数法计算给水泵出口水为减温水比 1 #高压加热器出口水为减温水增加的热耗率 ,从热力学角度分析热耗率增加的原因 ,指出有些机组改变过热汽温减温水的必要     

发电机组增设外置蒸汽冷却器的经济性分析

对增设外置蒸汽冷却器的350 MW高加系统进行了全面分析计算。通过对比分析表明:增设外置蒸汽冷却器后,初投资增加约159.3万元,机组的热耗降低约10 kJ/(kW·h),发电煤耗下降约0.363 g/(kW·h)。增设外置蒸汽冷却器是提高机组运行经济性的一种有效方式。     

300MW机组给水回热与减温水系统经济性探讨

0　前　言　　 30 0 MW机组的锅炉过热蒸汽减温水一般取自给水泵出口 ,即未经过高压回热加热器的加热。该高压给水引至锅炉的炉前后 ,一方面作为锅炉过热汽的减温水 ,同时也作为锅炉炉底水冷壁下联箱的反冲洗水源。由于下联箱和过热器喷水减温器的压力均很高 ,故其水源必须有足够高的压力 ,也就是说要有足够的差压。由于给水泵出口是整个系统压力最高处 ,因此 ,该水源取自给水泵出口是合理的。凝汽式机组的给水回热加热是降低机组热耗 ,提高循环效率的重要措施。国内的 30 0 MW机组一般采用了 8级回热抽汽 ,以提高机组循环效率。机组在运…     

N200—130/535/535型汽轮机的强迫冷却

本文对国产20万千瓦汽轮发电机组汽轮机的几种不同强迫冷却方案进行了经济性及零部件安全寿命的分析计算,并讨论了强迫冷却中的差胀及盘车问题。根据本文的计算以及现场的运行经验,文中给出了一些快冷中的控制指标。     

N135—13．24／535／535型机组低压末级叶片裂纹原因分析

对某台N135-13.24/535/535型机组2Cr12MOV钢低压末级叶片进汽边出现大量密集裂纹的原因进行了试验分析,结果表明,因强化工艺选用不当或控制不严,致使低压末级叶片进汽边表面强化区域完全淬透,形成硬化区,淬火相变组织应力较高,是叶片产生裂纹的主要原因.时此,建议制造厂对低压末级叶片局部高频淬火强化工艺进行完善,如采用激光处理等工艺,避免叶片裂纹的产生.     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机供热期调峰能力研究

对CCl40／N200—130／535／535型供热汽轮机组进行了供热调峰能力的试验研究，通过数据分析和热力试验确定了机组的供热和调峰能力，为供热电厂供热期间的科学调度提供了有益的借鉴。     

N200-12.7/535/535型汽轮机胀差变化规律与控制

阐述了N200—12．7／535／535型200MW汽轮机各胀差的涵义，并结合华能淮阴电厂2号机组一次冷态启动带负荷过程中的高压胀差变化趋势及变化速度等，对机组冷、热态启动、滑参数停机等情况下汽轮机胀差变化与控制进行了分析。着重从北京重型电机厂(北重)生产的200MW汽轮机冷态启动带负荷的实例分析，揭示了汽轮机在带负荷过程中高压胀差的变化规律。     

N200—12.7/535/535型汽轮机调节系统故障分析与处理

北京重型电机厂生产的N200型汽轮机所采用的调节保安系统也广泛应用于N100型及其他厂家的产品,其工作性能直接关系着电力的安全与稳定生产。本文将龙口电厂等此类汽机调保系统调试及生产中出现的问题及处理作以简要介绍,以供参考。     

N100-90/535型汽轮机ETS改造

针对大唐珲春发电有限责任公司N100-90/535型汽轮机保护系统存在的问题,从保证机组安全稳定运行人手,对汽轮机紧急跳闸系统（ETS）进行技术改造,采取将凝汽器真空低保护、汽轮机轴承润滑油压低保护回路均改为三取二逻辑控制方式等措施,在确保不拒动的前提下减少保护的误动.     

N110-90/535型汽轮机供热改造及经济性测算

介绍了N110-90/535汽轮机采用连通管抽汽供热改造的方案,并进行了初步的经济性测算,为同类纯凝机组的供热改造提供借鉴.     

N100/90-535型汽轮机负荷摆动原因分析及处理

牡丹江第二发电厂 2号机在近几年的运行过程中 ,经常发生负荷摆动现象。经过进行系统分析 ,发现负荷的摆动经常伴随喷嘴油压的变化 ,确定为油泵轴向推力小 ,主油泵转子带动调整速器发生轴向周期性窜动 ,造成机组负荷摆动。经过对主油泵密封环及联轴器的改进 ,解决了 2号机组负荷摆动的现象     

汽轮机危急遮断系统故障诊断及技术改造

分析了N100—90／535型汽轮机危急遮断系统设计存在的问题，提出了采用AST的具体有效的改造方案，通过技术改造，使该问题得以解决。     

山西化肥厂225t/h-10.6MPa/535锅炉过热器爆管分析和改进

山西化肥厂从联邦德国Steinmuller公司引进的两台225t/h 10.6MPa/535锅炉在启动初期过热器一段发生严重的爆管,经过对过热器的改进,安装节流孔板,已能达到稳定运行。