渔洞水库导流洞堵头安全监测设计及运行评价

混凝土堵头是封堵导流洞过水的重要工程,当大坝建成水库蓄水后,必须保证堵头稳定安全可靠,防止大量漏水,以保证水库的正常运行。文章通过埋设在堵头混凝土及围岩中的多项监测仪器,对堵头竣工后的观测资料,分别对应力、渗压、接缝、温度等项目进行整理分析,从观测成果可以看出,导流洞堵头工作性态正常,未发现危及堵头工作性态的因素,说明堵头经过6年的蓄水检验,堵头是安全的,同时也说明堵头设计是成功的。     

冷却水管对堵头混凝土温控影响

为了解决堵头浇筑大体积混凝土内部的温升问题,以BEJ山口电站导流洞堵头混凝土为对象进行了分析研究,结果:预埋冷却水管对导流洞堵头混凝土降温效果明显,同时能使混凝土块内部温度在短期内达到接缝灌浆温度的要求。     

宝泉抽水蓄能电站发电机定子应急抢修技术介绍

1 引言 本文主要是在进行施工支洞封堵时,对于封堵长度的确定进行计算,从而分析哪些因素对封堵支洞封堵长度影响较大,哪些因素影响较小.2封堵长度计算 根据水利水电工程施工组织设计手册,考虑堵头的自重摩擦力和混凝土与岩石抗剪粘聚力,堵头长度可用下列公式计算P=l(fAΥ/K1+sλC/K2) (1)式中,P为设计水头的水压力;l为堵头长度;f为混凝土与岩石的摩擦系数,可取0.5 ～0.8;A为堵头断面面积;γ为混凝土容重,可取24 kN/m3;K1为摩擦力的安全系数,可取1.05 ～1.15;K2为粘聚力的安全系数,可取4～6;S为堵头断面周长;λ为抗剪断面积有效系数,可取0.7 ～0.75;C为混凝土与岩石的抗剪粘聚力,可取7 ～ 15 kg/cm2.     

导流洞堵头力学效应及设计影响因素分析

目前堵头设计还没有统一的标准和准则,多数堵头设计长度过分偏于安全. 依托金家坝水电枢纽导流洞 封堵工程,利用ANSYS 软件建立了堵头和围岩的三维有限元模型,全面分析堵头的力学效应. 分析表明:堵头总 体上呈受压状态,而且拉压应力均较小,不会超过堵头混凝土本身的强度;上游水压力主要由堵头与围岩的黏 聚力和接触面的摩擦作用共同承担. 在此基础上,考虑围岩附加抗力,分析了围岩等级、堵头混凝土等级、堵头 楔角等因素对堵头设计的影响. 结果表明:适当的楔角是发挥围岩附加抗力的必要条件,围岩等级的提高也有 利于堵头的稳定性,而单纯提高堵头混凝土的强度等级并不能提高堵头的抗滑稳定性.     

构皮滩电站导流隧洞临时堵头设计与施工组织

构皮滩水电站于2008年11月28日导流隧洞下闸蓄水,当库水位蓄至495 m时,1号导流隧洞洞身某部位发生不明情况透水,流量达38~40 m3/s。由于隧洞封堵闸门及永久堵头以上洞段难以承受汛期度汛水头,永久堵头施工又必须在汛前完成。为了确保永久堵头的干地施工,经研究采用钢管导流、水下立模、浇筑水下混凝土形成临时堵头的抢险方案。全面介绍了为进行隧洞封堵,在抢险情况下进行的临时堵头的设计与施工组织,提出了在漏水情况下进行隧洞封堵的基本方法,对于类似工程特别是进行水下混凝土施工具有一定参考意义。     

导流隧洞堵头设计与施工

导流隧洞是水利水电工程施工中最常见的导流建筑物之一。在完成导流任务后,一般需采用混凝土堵头进行永久性封堵。笔者介绍了导流隧洞混凝土堵头的方案设计、结构布置和施工技术要求和经验。     

VF新型膨胀剂首次应用于300 m高水头堵头补偿收缩混凝土

<正>由中国水利水电第十二工程局有限公司开发的VF膨胀剂在高水头堵头补偿收缩混凝土施工支洞中的应用通过了中国南方电网海南蓄能发电有限公司组织的专家评审。专家对高水头VF膨胀剂及补偿收缩混凝土研究的试验成果表示认同,一致同意应用于海蓄堵头补偿收缩混凝土中。根据琼中抽水蓄能电站2号施工支洞堵头段埋深约50 m,3号支洞堵头埋深约210 m,4号施工支洞堵头段埋深约455 m     

小中河水电站导流洞堵头设计与施工

导流洞堵头为永久建筑物,其设计级别、稳定及防渗要求等均等同于挡水建筑物,因此必须保证堵头的封闭性。本工程封堵体采用等截面素混凝土结构,混凝土强度等级为C20,抗渗等级为W6。施工完成后,经过8年的运行,导流洞堵头未出现渗水和漏水现场,为水电站大坝的安全运行提供了有力保障。     

普西桥水电站导流洞临时堵头设计与施工

普西桥水电站因工期调整,导流洞下闸封堵时间由2013年11月下旬推迟到2014年9月下旬。而9月下旬仍属主汛期,为主汛期安全下闸封堵,需在导流洞堵头上游曾设临时堵头。通过对临时堵头方案及堵头混凝土连续浇筑施工技术的比选与详细论证,所选方案的实施为导流洞永久封堵施工赢得了更多宝贵时间。     

天生桥一级水电站导流洞堵头施工

天生桥一级水电站导流洞虽属临时过水建筑物，但寻流洞的堵头却是永久性挡水建筑物，与大坝有同等的重要性，属于一级建筑物，它的安全与否，与大坝水库蓄水、厂房按期发电息息相关。天生桥一级水电站导流洞堵头优化设计，减少了堵头段工程量，尽快使混凝土温度达到稳定，并处理好新老混凝土的连接缝，确保堵头混凝土安全可靠。     

吉林台一级水电站低温季节混凝土施工

吉林台一级水电站因工期原因,深孔泄洪洞进水塔1349～1356m高程混凝土及导流洞永久堵头混凝土施工必须在冬季进行。深孔泄洪洞进水塔等部位的混凝土浇筑采用了暖棚法,经计算表明,该方法满足施工要求。此外,混凝土浇筑还采取了一系列的温控及养护措施,这些经验可为类似工程提供参考。     

彭水水电站导流洞永久堵头混凝土施工技术研究

乌江彭水水电站下闸蓄水后，2#导流洞顶部罕见地出现大量漏水孔，导致导流洞永久堵头混凝土无法按原方案实施，通过采取增设临时堵头、预留排水通道、大功率抽水机抽水等措施，保证了永久堵头混凝土顺利施工并按期完工。     

白云水库大坝渗漏治理工程临时堵头一次性爆破研究

湖南城步白云水库大坝渗漏治理工程需要彻底放空水库,而放空水库必须打通原施工导流洞。导流洞除了进口闸门外还设有6 m长混凝土临时堵头和26 m长永久堵头,需要拆除永久堵头和临时堵头,并提起导流洞进口水下闸门后才能顺利泄水。施工方案为先爆破拆除永久堵头,然后提起导流洞进口闸门,最后一次性爆破拆除6 m长临时堵头(挡水水头约有47 m)实现贯通。通过多方研讨,最终采用爆破形成先导洞的方式进行临时堵头一次性爆破拆除,此方案成功应用并取得了良好的效果。     

鲁布革水电站导流洞混凝土堵头高块连续浇筑侧壁不灌浆新技术

1堵头结构与施工情况鲁布革导流洞总长786．33m，堵头块位于坐标0＋349～0＋372之间，共长23m，分两段填堵．第一段长13m（坐标0＋349～0＋362），于1988年10月2日开始应用水工补偿巨型混凝土浇筑．堵头断面呈辕门状（见图1），底宽16m（包括左右侧齿槽各2m）；洞底高程为1049·55m，拱顶高程为106655m，共有高度170m．导流洞墙头内设有廊道（见图1），从坐标0＋355开始通向下游，在第一段堵头内伸进7m深．整个堵头回填实际分5层浇筑（包括顶部砂浆层），前4层均采用低热微膨胀水泥（刀型）混凝土，水泥用量为26Okg／m‘．由于水泥数量不足…     

灌注桩浇筑期间断桩处理方法研究

以武汉洪湖地区某工程为实例,精心研究与探索了一种灌注桩浇筑期间断桩处理的装置及方法。采用特制堵头与端头导管的自由端密封连接,在堵头与端头导管内腔之间形成密封腔体,堵头上端还与钢丝绳固定连接。发生断桩时,将导管整体插入到灌注桩内的未干混凝土中适当深度,松开钢丝绳,堵头与端头导管分离,恢复混凝土灌注,从而实现了高效率、低成本的断桩接桩施工。     

阿海水电站水2号导流洞进口结构稳定复核

阿海水电站2号导流洞进口段采用大型通用有限元软件ANSYS,调用Drucker-Prager模型考虑围岩的塑性行为,调用混凝土单元及William-Warnke强度模型模拟村砌的开裂及压碎失效,调用面-面接触单元模拟围岩与衬砌的接触行为,综合多种结构非线性方法,对进口结构在下闸蓄水后的极限承载能力进行复核分析.能承受极限外水头为41～52 m,而永久堵头施工期间的设计水头82 m,故建议在施工永久堵头前,先在低水位下快速施工临时堵头挡水,以保证永久堵头的顺利施工及质量.     

思林水电站导流洞堵头设计及快速施工

导流洞下闸蓄水后库水位迅速上升,堵头前混凝土衬砌结构要承担较大的外水压力,因此导流洞堵头设计及安全、快速施工就显得尤为重要。本文介绍了思林水电站导流洞堵头设计及快速施工的应用经验。     

彭水水电站导流洞混凝土封堵施工

在彭水水电站大坝导流洞永久堵头的封堵过程中,由于2号导流洞闸门下游渐变段出现大量漏水的现象,渗水量大约为1.3 m3/s,造成洞内积水,为此采取在永久堵头上下游设置混凝土临时堵头挡水,确保永久堵头干地施工。     

抽水蓄能电站小断面导流隧洞从上游封堵的方案与研究

对于土石坝来说,导流隧洞可布置在岸边山体内,对大坝施工影响较小,因此,常选用导流隧洞作为土石坝的导流方式。某些抽水蓄能电站小断面导流隧洞由于受施工条件限制,难以从下游进行堵头混凝土浇筑,文章结合实践工程案例分析了从上游进入洞内进行堵头混凝土浇筑的工程条件、施工方案、存在的风险以及实施效果。     

高水头导流洞封堵段设计及施工要点

很多工程的导流洞都为临时工程,水库下闸蓄水后需对导流洞进行封堵.因导流洞断面较大,在高水头条件下混凝土堵头承受的水推力巨大,且多数情况下其工期都较为紧迫,需精心设计与施工,以保证混凝土堵头运行安全可靠.本文对高水头条件下导流洞封堵段的设计和施工要点进行了分析和总结,以供借鉴.