高温风机振动原因分析及处理措施

1情况介绍某公司1 000t/d生产线窑尾高温风机型号为W6-2×29-46№21.5F,转速一般为1 000～1 200r/min。风机轴承振动的最大允许值:振幅0.198mm,振速11mm/s;轴承温度报警值75℃,停机95℃;液力偶合器出油温度报警值80℃,停机值为85℃。生产中曾多     

大型风机动平衡处理方法

2022年下半年公司循环风机巡检期间发现风机振动偏大，其中轴承座振动值达到11.8 mm/s，该风机主要参数如下：功率4 000 kW，转速990 r/min（工频），风量900 000 m3/h，全压11 000 Pa，进风口顺90°，出风口顺45°，双吸单出双支承，工作温度90~100 ℃（最高300 ℃），气体含尘浓度90 g/m3。 通过对各项振动数据对比，并对电机、轴承座、叶轮等位置进行检查，发现转子中板及叶片部位均有不同程度磨损，经综合分析诊断，风机振动的主要原因为转子不平衡，因生产需要，不能进行长时间检修作业，只能进行现场在线动平衡处理。     

高温风机振动故障诊断与分析

我公司1000t/d新型干法生产线经过改造后,产量从900t/d提高到了1350t/d,高温风机工作转速从原来的1050r/min提高到了1300r/min。风机转速提高后,异常振动越来越频繁,曾经造成轴承损坏、轴承走内圆、轴承座螺栓断裂、机架地脚螺栓断裂等多次故障。风机的振动问题,制约了产量的稳定提高,只能保持在1200t/d左右。我们通过对高温风机进行全面的振动测量和跟踪,对比振动档案、改造前后的工艺参数的变化,终于找出了原因,解决了振动问题。1设备情况型号:FW6-2×29№21.5;风量:220000m3/h;风压:6860Pa;工作转速:1050～1410r/min;调速装置:调速型液…     

大型风机运行故障处理实例

1 风机叶片现场平衡校正 我公司窑头排风机Y4-73-23NO.25D,流量385000m3/h,转速730r/min,全压2200Pa,功率400kW.在运行一年半后,运行振动逐渐增大.其现场测振值为:水平振动15.9mm/s,垂直振动6.8mm/s,轴向振动为5.6mm/s,严重影响该风机的安全运行.     

汽轮机过临界转速时轴振动异常分析

<正>1出现的问题我公司5 000kW纯低温余热发电系统于2009年10月投入运行,汽轮机为BN5-1.6/0.3型补汽式汽轮机。在多次启动中,过临界转速时转轴振动较大,其中3号轴瓦最大,其垂直振动值保持在53μm。2010年5月21日冷态启动过临界转速时开始出现转轴振动增大趋势,但仍在合格范围内。6月19日冷态启动中3号轴瓦过临界转速时垂直振动达到82μm,超过了70μm的振动跳机保护值,威胁到机组的安全运行。6月30日对该问题进行了处理。     

机械诊断平衡仪在我公司的应用

我公司三线为1200t/d回转窑生产线,生料制备立磨系统排风机型号为W6-2×29N o20.5F,风量190000m3/h,全压12760Pa,功率1000kW,转速1480转/分。自2003年8月份投产以来,该排风机频繁出现问题。主要表现在叶片磨损较快,经常因磨损不平衡而引发风机振动,振动严重时只有停机拆卸,对叶片磨损部位进行堆焊,再到附近风机厂调校动平衡。这样处理一次,最快也需3天,而且平均20天就要处理一次,对生产造成较大影响。通过分析,我们认为该风机磨损较快的原因主要有以下几个方面:(1)工艺系统设计不合理,风机入口含尘浓度过高;(2)风机选型不当,风机转速较高,…     

MVR蒸汽罗茨风机性能对比分析

为了探究机械式蒸汽再压缩(MVR)系统中蒸汽罗茨风机的运行性能, 采用计算流体动力学Fluent软件, 在设计工况条件下对空冷和逆流冷却三叶渐开线型罗茨风机设计的内部流场、出口流量、压力、温度的脉动性能进行了研究;同时, 对逆流冷却罗茨风机在不同升压、不同转速变工况下的脉动特性进行了分析。研究表明:逆流冷却罗茨风机可避免蒸汽回流, 降低了气动力噪声, 流场均匀性和脉动性能均优于空冷罗茨风机, 出口温度和压力能很好地满足MVR系统的工艺设计需求;在升压6.4～19.2kPa范围内, 其绝热效率比空冷罗茨风机高1.2%～1.7%, 综合性能更优。逆流冷却罗茨风机在不同升压、不同转速变工况下运行时, 有着良好的稳定性, 出口流量和温度可以各自调节满足生产需要, 通过调节变频电机转速可实现流量调节;通过调节预进气蒸汽温度可实现蒸汽出口温度调节;逆流冷却罗茨风机的出口温度模拟值与实验值吻合较好。     

M5-48-2№.17D风机振动故障诊断分析

我公司二线水泥磨选粉机引风机型号为M5-48-2№.17D,前后轴承为独立轴承座,甘油润滑,悬臂支撑,功率400kW,转速1 480r/min.1 出现的问题及诊断分析2011年3月2日,风机振动超过跳停值11mm/s后设备跳停.对设备及基础进行检查,并未发现明显的异常状况.又试开机,振动明显变大,基础晃动.使用专门为风叶做动平衡的振通907对风机的振动做了测量,具体数据见表1.     

窑尾高温风机系统的改进

我厂Φ3m×48m五级悬浮预热器回转窑窑尾排风机:1700D IBB24;风量:120000m3/h;全压:7355Pa;转速:1390r/m in;工作温度:150℃。运行中风机轴承和电动机轴承故障频繁,严重影响窑正常生产。1出现的问题及分析1)风机轴承振动严重,振幅超过正常值3～5倍,更换周期约3个月。原因是叶轮     

5000t/d熟料生产线窑尾风机振动原因浅析

1风机参数和振动数据某5000t/d水泥熟料生产线窑尾排风机(风机参数和设计工况见表1和表2)安装调试后,发现其振动值超出标准范围,且振动值随风机入口温度的上升而增大,具体振动数据见附表3。     

乙二胺-柠檬酸溶液超重力法烟气脱硫研究

以乙二胺-柠檬酸为吸收剂,在超重力条件下进行烟气脱硫研究,考察超重机转速、气液比、吸收液温度、吸收液p H、填料类型等因素对SO2吸收效率和解吸率的影响。结果表明,实验室规模下适宜的吸收工艺条件为:转速1 000 r/min,吸收液体积流量10 L/h,气体体积流量0.2 m3/h,乙二胺-柠檬酸p H=7,钢质波纹丝网填料,在此条件下,乙二胺-柠檬酸缓冲溶液对SO2的吸收效率在98%以上;同时能够有效的提高SO2解吸率,具有良好的经济性。     

回转窑引风机温度连锁保护改造

<正>风机前后轴承温度由2支热电阻(型号:Pt100)测量,信号接入XTRM-2215AG温度巡检仪,经巡检仪计算比较后输出温度高的温度值(4~20mA)送入DCS模块,此信号在DCS程序中与设定的温度值作比较运算,当温度值大于等于设定值时,风机驱动信号停止输出,设备保护停机。1存在的问题两条生产线(5 000t/d)采用和利时公司的MACSV 1.0操作系统,风机功能块程序组态了前后轴承温度等信号参数,来进行超限值保护跳停及工艺     

生料立磨循环风机故障诊断

我公司生料立磨循环风机型号：SL6-2×39№30.5F；配套主电动机型号：YRKK900-6；风机正常操作运行转速在900r/min左右，转频15Hz；风机轴承型号：SKF 22244CC/W33/C3。公司于2010年4月开始对风机实施设备离线振动状态监测。监测仪器选用上海华阳检测仪器有限公司生产的HY-106C工作测振仪。本文以地脚螺栓松动的诊断为例作一总结。     

水泥粉磨系统循环风机叶轮的防磨措施

<正>我公司于2007年对水泥预粉磨系统的辊压机V型选粉机进行了技术改造,运行一段时间后,风机叶轮磨损严重,磨损后叶轮失去平衡,风机振动加大。后经过对风机叶轮进行改造,取得了较好效果。本文将我公司对Y4-73No20F循环风机叶轮的改造措施进行介绍,以供参考。1存在的问题我公司辊压机V型选粉机系统循环风机型号Y-4-73No20F-400 kW,风量260 000 m3/h,全压4 000 Pa,叶轮最初采用了中空机翼型。生产     

超重力烟气脱硫的试验研究

该试验在超重力条件下以乙二胺为吸收剂进行SO_2吸收的研究。试验研究了转速、气液比、吸收液温度对SO_2吸收效率的影响。研究结果表明:旋转填充床合适的操作条件为转速1 000r/min、吸收液温度45℃,随着气液比的减小,SO_2吸收效率增加,脱硫率可达到95%以上。     

高温风机振动的解决措施

1概况我公司一期1200t/d生产线于2005年9月投产以后,高温风机运行平稳,轴承温度正常,设备技术参数见表1。但从2007年5月初开始,风机两轴承座振动加大,其振动值见表2。振动最大时水平方     

循环风机振动故障处理

<正>对于转速较低的风机,当出现振动故障时,一般情况下,只需作简单的静平衡校正即可。有一次,一台M5-48№19D循环风机因风机轴承座长时间振动较大,对其进行了动平衡校正,效果却不好。后分析原因,引起设备振动有四大故障:转子不平衡、不对中、机械松动及轴承损伤同时发生在该风机上。为此,我们对风机进行了     

大型风机的一种有效节能措施

我公司4 000t/d熟料生产线所配套的煤粉制备系统采用两辊莱歇磨进行粉磨、袋除尘器进行收尘。袋除尘风机能力为1 850 m3/min×13.2 kPa×80℃,功率540 kW。该风机原来通过液体抵抗器(液体抵抗器内充满浓度为5％的Na2CO3溶液,有一个固定和一个可动极板,通过可动极板的上下移动来调整电阻,达到降低风机启动电流和调速的目的)来调整风机转速,以调整除尘风量。     

一次风机选型偏小对烧成系统煤耗的影响

我公司5 000t/d生产线试生产期间,熟料实物煤耗曾高达150kg/t(纯无烟煤).经过分析认为,一次风机配置不能满足生产要求,是造成实物煤耗过高的原因之一.由于一次风机实际选型偏小,电动机转速为730r/min,功率为110kW,风机处理风量为148m3/min,与设计值有一定差距,使风煤混合不好,影响了火焰推力,从而制约了窑的煅烧效果.     

己内酰胺生产中产品消光值调优措施浅析

根据己内酰胺生产装置实际情况,采用单因素法讨论了环己酮肟贝克曼重排反应条件、粗己内酰胺萃取条件、己内酰胺-苯溶液水洗条件等对己内酰胺产品消光值的影响,并提出了消光值的调优控制措施。结果表明:当一级重排温度为100℃、二级重排温度为125℃时,己内酰胺产品消光值最低,为0.013;当重排反应发烟硫酸中游离三氧化硫(SO_3)质量分数为18%时,己内酰胺产品消光值最低,为0.013;萃取塔的萃取温度为40℃时,萃取塔所得到的己内酰胺-苯溶液的消光值最低,为0.402;当萃取塔残液界面为75%时,己内酰胺-苯溶液的消光值最低,为0.435;当己内酰胺-苯溶液中己内酰胺质量分数为19.5%时,己内酰胺-苯溶液的消光值最低,为0.386;己内酰胺-苯溶液的一级和二级水洗流量分别为600 kg/h和400 kg/h时,己内酰胺产品的消光值可降低至0.012。