工艺配方对PE-HD/E-TMB共混物MFR的影响

用自制增韧母料(E-TMB)和PE-HD热机械共混制得PE-HD/E-TMB共混物,研究了E-TMB中弹性体不同配比[乙丙弹性体(M)/丁苯弹性体(N)]、基体树脂和弹性体不同配比(H/E)、不同阻交联剂、阻交联剂二甲亚砜(DMSO)的不同用量,以及PE-HD/E-TMB共混物中弹性体含量对共混物熔体流动速率(MFR)的影响.结果表明,PE-HD/E-TMB共混物的MFR随M/N中丁苯弹性体比例的增加而减小,随H/E中弹性体比例的增加而增大,随共混物中弹性体含量的增加而减小;含3种不同阻交联剂的E-TMB所得PE-HD/E-TMB共混物的MFR值差别不大且均低于纯PE-HD,当E-TMB中DMSO用量为0.024 mol时,PE-HD/E-TMB共混物的MFR值出现极小值为2.8 g/10 min.     

PE-HD/E-TMB共混物的结晶形态研究

用自制增韧母料(E-TMB)分别与2200J高密度聚乙烯PE-HD(HE1)和5000S PE-HD(HE2)热机械共混制得HE1/E-TMB和HE2/E-TMB共混物,用偏光显微镜研究了两种共混物之间结晶形态的不同、两种共混物与其简单共混对照样之间结晶形态的不同,讨论了母料中弹性体不同配比、共混物中弹性体不同含量对共混物结晶形态的影响。     

高刚性高韧性PE-HD/E-TMB共混物的性能

用自制增韧母料(E-TMB)与高密度聚乙烯(PE-HD)热机械共混制得PE-HD/E-TMB共混物,研究了E-TMB中基体树脂和丁苯弹性体质量比(H/E)对共混物力学性能、熔体流动速率(MFR)和热稳定性能的影响.结果表明,当PE-HD/E-TMB共混物中丁苯弹性体的质量分数为6.3%时,E-TMB使PE-HD在保持优...     

两类PE-HD/E-TMB共混物的脆韧转变及断面形态

用自制增韧母料(E-TMB)分别与2200J型高密度聚乙烯(PE-HD)(HE1)和2911型PE-HD(HE2)热机械共混制得HE1/E-TMB和HE2/E-TMB共混物,用力学性能测试法和扫描电子显微镜研究了两类共混物的脆韧转变和断面形态。结果表明,HE1/E-TMB共混物比HE2/E-TMB共混物在弹性体含量较低的情况下发生脆韧转变,二者的脆韧转变区分别是共混物弹性体质量分数的3%～10%和10%～14%;弹性体质量分数为8%时,HE1/E-TMB共混物的冲击断面为韧性断裂,HE2/E-TMB共混物的冲击断面为脆性断裂,二者属于不同的断裂机理。     

弹性体对HDPE/E-TMB共混物性能的影响

用自制增韧母料（E-TMB）与高密度聚乙烯（HDPE）热机械共混分别制得HDPE／E-TMB的J系列共混物和S系列共混物,研究了E—TMB中乙丙弹性体M与丁苯弹性体N质量比对共混物力学性能及熔体质量流动速率（MFR）的影响。结果表明,共混物熔体的MFR随母料中N用量的增加逐渐减小;当E-TMB中m（M）／m（N）=80／20时,J类共混物的综合力学性能最好;当m（M）／m（N）=0／100时,s类共混物的力学性能最好。     

E-TMB中弹性体含量对HDPE/E-TMB共混物性能的影响

以高密度聚乙烯(HDPE)为基体树脂,(乙烯/丙烯)共聚物和(苯乙烯/丁二烯)共聚物为增韧剂研制出5种弹性体含量不同的聚乙烯增韧母料(E-TMB),将E-TMB与HDPE热机械共混制得弹性体总含量均为6.3%的5种HDPE/E-TMB共混物,研究了E-TMB中弹性体含量对共混物力学性能和热性能的影响。结果表明,当E-TMB中弹性体含量为44%时,共混物的综合力学性能最好,悬臂梁缺口冲击强度是HDPE的5.65倍,拉伸屈服强度和弯曲弹性模量保留率分别为90.8%和73.7%;共混物的熔点和热分解温度随E-TMB中弹性体含量的增加而升高,结晶温度随E-TMB中弹性体含量的增加而降低。     

聚丙烯／聚烯烃弹性体共混物非等温结晶动力学及力学性能研究

采用熔融共混法制备了聚丙烯(PP)/乙烯-辛烯弹性体(POE)共混物，在差示扫描量热仪上研究了PP及其共混体系降温过程的非等温结晶动力学，对所得数据分别用Jeziorny法和Mo法进行了处理，表明非等温结晶动力学参数Zc及Avrami指数n随冷却速率的增加而增加；对相同配比的共混物随着结晶度的增加，单位结晶时间里达到一定结晶度所需要的降温速率F(T)增大；当相对结晶度相同时，共混物需要的降温速率减小，所有这些均说明弹性体可作为聚丙烯结晶成核剂。另外，采用偏光显微镜研究了PP及其共混物的结晶形貌，测试了共混物的力学性能。结果表明，弹性体改性的共混物的结晶晶粒明显细化，共混物的冲击强度与断裂伸长率得到明显提高．韧性大幅度提高。     

增韧聚乙烯母料的化学结构研究

以高密度聚乙烯(PE-HD)为基体树脂,乙丙弹性体和丁苯弹性体为增韧剂,采用多种特殊技术,通过化学反应研制了一系列增韧PE-HD母料(E-TMB).用分级提取和红外光谱方法研究了E-TMB的化学结构;讨论了弹性体配比对E-TMB化学结构的影响.     

刚性增韧高密度聚乙烯母料的形态结构和熔体流动速率

用透射电镜和熔体流动速率(MFR)仪研究了刚性增韧高密度聚乙烯(HDPE)母料(E-TMB)的形态结构和MFR.结果表明,E-TMB的形态结构为:HDPE为连续相,弹性体为分散相,分散相呈包容相当数量HDPE的胞状(香肠状)结构;其熔体具有一定的流动性,MFR随乙丙弹性体与丁苯弹性体配比、基体树脂与弹性体配比的逐渐减小而减小;阻交联剂的加入使MFR增大,MFR在阻交联剂二甲基亚砜用量为0.024 mol时最小.     

POM /TPU共混物非等温结晶动力学研究

采用差示扫描量热法(DSC}研究了不同冷却速率下聚甲醛( POM)以及POM/热塑性聚氨酷弹性体(TPU)共混物的非等温结晶过程,分别采用Jeziorny法、Ozawa法和Mo法进行处理。结果表明:随着冷却速率的增大,POM及其共混物的结晶峰都变宽,结晶峰值温度(Tc)都降低;在相同冷却速率下,POM /TPU共混物的Tc。较纯POM有所提高;Jeziorny法和Mo法处理非等温结晶过程比较理想,而由于次级结晶的存在Ozawa法并不适用;Jeziorny法和Mo法处理所得的数据表明,TPU的加人能够提高POM的结晶速率,减小半结晶时间(t1/2),并且导致POM的结晶成核和生长发生了改变。     

两类增韧HDPE的力学性能及熔体流动性

以高密度聚乙烯(HDPE)为基体树脂、(乙烯／丙烯)共聚物和丁苯橡胶为增韧剂制得增韧母料(E-TMB)。分别采用将E-TMB与HDPE热机械共混和将(乙烯／丙烯)共聚物、丁苯橡胶与HDPE简单共混的方法制备了HDPE／E-TMB及HDPE／弹性体两类增韧HDPE。结果表明,HDPE／E-TMB的悬臂梁缺口冲击强度的提高幅度、拉伸屈服应力保持率均显著优于HDPE／弹性体,二者的弯曲弹性模量保持率基本相同;HDPE／E-TMB的熔体流动速率比HDPE／弹性体的小,但仍适宜于注射成型和挤出成型。     

增韧母料ETMB对PE-HD/ETMB力学性能的影响

以2200J高密度聚乙烯(PE-HD)为基体树脂,乙丙弹性体和丁苯弹性体为增韧剂,加入适量引发剂、阻交联剂等,通过特殊的技术和化学反应研制出不同系列聚乙烯增韧母料(ETMB),将ETMB与2200J PE-HD热机械共混制得PE-HD/ETMB共混物.研究了ETMB中弹性体不同配比、基体树脂和弹性体不同配比、不同阻交联...     

超声辅助双螺杆机制备高密度聚乙烯/超高分子量聚乙烯复合材料及性能研究

利用超声辅助双螺杆挤出机制备高密度聚乙烯（PE-HD）/超高分子量聚乙烯（PE-UHMW）复合材料，并考察PE-UHMW含量对复合材料流变性能、结晶行为及力学性能的影响。结果表明，当PE-UHMW的含量不超过2.0 %（质量分数，下同）时，PE-UHMW在PE-HD基体内均匀分散，不存在相分离；由于PE-UHMW的相对分子质量非常大，分子链非常长，缠结程度大，其分子链松驰时间较长，有利于形成结晶前驱体，直至成核，随着PE-UHMW含量的增加，有利于成核，晶核数目明显增加，同时，PE-UHMW与PE-HD的缠结程度变大，约束了PE-HD分子链的运动，使其吸附于晶核心表面，分子链折叠排列形成结晶，最终复合材料体系的结晶度逐渐增大，片晶增厚；加入PE-UHMW后，复合材料的屈服强度、拉伸强度和断裂伸长率均明显提高。     

LLDPE/SEBS-g-MAH体系的等温结晶动力学

采用差示扫描量热法(DSC)研究了SEBS-g-MAH对LLDPE等温结晶行为的影响,并通过偏光显微镜(POM)观察了LLDPE及LLDPE/SEBS-g-MAH共混体系的结晶形态。结果表明,SEBS-g-MAH的加入阻碍了LLDPE分子链的规则排列,影响了链段在结晶扩散迁移规整排列的速度,使得结晶速率变慢,结晶活化能升高,对LLDPE晶体生长起了抑制作用,晶粒尺寸减小。用Avrami方程进行等温结晶动力学研究表明,LLDPE/SEBS-g-MAH共混体系的半结晶时间t1/2明显增大,Avrami指数n对结晶温度有依赖性,kn值随温度的升高而减小。利用Hoffman理论计算了球晶生长过程中晶核的折叠表面自由能σe为0.136 J.m-2,SEBS-g-MAH的加入使得σe增大了9.6%。