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半连续铸造法生产T2A紫铜的工艺是:配料→加料→熔化→加Cu-P中间合金→熔化→铸造→吊锭→半成品摆放。此工艺虽较成熟,但是所生产的铸锭尚存在密度达不到指标、裂纹、夹渣及漏挂等一系列质量问题,尤其是生产T2AФ210的铸锭,问题更为严重。通过对工艺的摸索与试验,得出一些解决的措施,并且已取得良好的效果。 相似文献
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比较“铁水预处理→BOF→RH→LF→板坯连铸机”和“铁水预处理→BOF→LF→RH→板坯连铸机”两种工艺路线生产管线钢精炼过程的增氮控制.结果表明,LF→RH比RH→LF生产工艺在精炼时增氮减少约5×10-6.因此从控制增氮角度上,生产管线钢优先选择LF→RH精炼工艺. 相似文献
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1 前言目前,LD31合金型材的生产工艺流程有两种。一种是熔铸→均匀化→以适当速度冷却到室温→加热→挤压;另一种是熔铸→加热→挤压。第一种工艺是获得高质量产品和高生产效率的合理工艺;而采取挤压前不均匀化的工艺,往往是由于对均匀化的作用不甚了解或者为节省能源。 相似文献
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BFe10-1-1铸锭生产工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过配料→加料→熔化→化学成分分析→铸造工艺试验,以及对铸锭生产工艺参数的不断调整和铸造模具结构的改进,摸索出生产Ф165mmBFe10-1-1白铜铸锭的最佳工艺参数和操作规程,以及解决铸锭缺陷的一些措施。 相似文献
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广钢采用高炉铁水→转炉冶炼→吹氩、喂丝→连铸→高线轧制工艺流程,试验生产的Q195L盘条存在抗拉强度高、延伸率低和拉丝断线多等问题.通过研究盘条产生表面缺陷的原因,优化冶炼和连铸工艺,特别是优化了脱氧工艺和钢水活度氧的控制范围,严格出钢档渣工艺等,有针对性地制定冶炼、连铸、轧制生产的工艺保证措施.规范操作,提高了Q195L盘条的拉拔性能. 相似文献
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从棒材生产工艺特点出发,分析影响棒材产品精度的主要因素,认为棒材生产多种形式并存是产品本身特点所决定。为旧有的棒材车间工艺及设备改造提供参考 相似文献
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介绍了大盘卷产品的特点和中国大盘卷轧机生产线的现状,对大盘卷生产线的主要技术特点、卷取机至收集工序的主要工艺设备等进行了分析,探讨中国大盘卷产线取得的进步和存在的不足,并指出钢铁行业要结合中国智能制造、工业化进程和建筑行业施工方式等的发展变化,加强关注各种大盘卷产品的市场需求和技术进步。 相似文献
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简要介绍了采用双真空冶炼工艺大尺寸机匣甩0Cr17Ni4Cu4Nb钢大规格棒材的研制情况。结果表明,其生产的φ500m的大规格棒材,各项性能均能满足大尺寸机匣棒材的标准,说明现行大规格棒材的生产工艺是可行的。 相似文献
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建立温度计算模型针对22 mm和28 mm规格20MnSi棒材热连轧及控制冷却过程温度场进行了计算机模拟分析,获得了棒材精轧及轧后分级控冷过程的温度变化规律。对轧制圆钢和螺纹钢筋不同条件下成品道次温度变化特点进行了研究。研究结果是,轧制22 mm和28 mm规格20MnSi螺纹钢筋时的终轧温度比轧制相同规格圆钢时显著升高。轧制螺纹钢筋时精轧末道次轧材表层形成螺纹出现较大的局部应变量和应变速率,由此产生大量变形热是终轧钢筋表层急速升温的根本原因。与轧制圆钢相比,为完成同等控冷效果及有效控制轧后组织性能,20MnSi螺纹钢筋精轧后第1水冷段的换热系数明显较高,因此需要相应采用较大的冷却水量。 相似文献
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Q215钢棒材热轧后湍流冷却过程温度场数值模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
利用湍流管式冷却系统可以提高棒材热轧后冷却效率,使棒材表面形成回火马氏体,提高其力学性能。运用有限元分析软件MSC.Marc分析了Φ25 mm Q215钢棒材热轧后湍流冷却过程的温度场。结果表明,棒材离开湍流式冷却系统1 s时,棒材表面由950.0℃(终轧温度)降至768.0℃,芯部温度降至861.2℃;棒材离开湍流式冷却系统后,空冷3 s时表面温度升至792.6℃。生产应用结果表明,棒材进行普通冷却后的强度极限为310 MPa,用湍流式3段冷却后棒材的强度极限达410 MPa。 相似文献
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为了摸清棒材斜辊矫直过程中各曲率的变化规律,应用小曲率平面弯曲弹复理论以及棒材弯曲弹复的曲率方程式,实现棒材一次反弯弹复的计算模型,基于棒材每旋转半周反弯一次的规律以及上一次弹复后的残余曲率认为是下一次弯曲的原始曲率,建立棒材全流程二辊矫直过程弯曲弹复模型,获得整个矫直过程中原始曲率、弯曲曲率、弹复曲率以及残余曲率的演变过程,得到棒材最终的残余曲率.应用该理论模型对现场生产过程进行了计算,与现场结果一致,验证了理论模型的正确性.应用所建立的理论模型对不同直径、不同材料屈服强度、不同原始挠度的棒材矫直过程分别进行分析,获得了不同来料参数情况下矫直过程的变形规律.该模型可以为二辊矫直机辊型优化设计与工艺参数计算提供理论依据. 相似文献