低合金焊丝钢盘条轧制工艺研究

为了满足低合金焊丝钢盘条免退火生产要求,结合盘条CCT曲线和生产线的特点,采用2种试验方案轧制AH70G低合金焊丝钢盘条。方案1吐丝温度810～830℃,入罩温度730～750℃;方案2吐丝温度890～910℃,入罩温度800～820℃,2种方案辊道速度均为0.15 m/s,风机、保温罩全关。轧制后,方案1盘条抗拉强度约800 MPa,方案2抗拉强度约700 MPa。对2种方案产生不同的抗拉强度和金相组织进行分析,结果表明,采用方案2生产的盘条金相组织以铁素体和珠光体为主,盘条抗拉强度控制在700～720 MPa,满足用户使用要求。     

免退火20CrMnMo盘条磷化工艺优化

分析免退火20CrMnMo盘条磷化成膜质量差原因,盘条氧化铁皮较薄不利于机械剥壳去除,残留的氧化铁皮和表层全脱碳组织影响磷化过程盘条表面pH值和金属离子浓度,不利于形成均匀的磷化膜。生产过程中进行坯料角部修磨,适当降低加热温度至1 060～1 080℃,严格控制加热炉内残氧量不大于2%,消除盘条表层全脱碳组织。通过提高终轧温度至850℃、吐丝温度至840℃后,使氧化铁皮厚度由6～10μm提高至14～20μm,氧化铁皮剥离性能改善明显。工艺优化后盘条磷化膜均匀致密,成品表面色差和粗糙度超标问题得到解决。     

耐蚀特种焊接用盘条氧化铁皮嵌入基体问题研究

热轧含有一定量Si、Ni、Cr等元素的低碳耐蚀特种焊接用盘条,经高温长时间加热,导致Ni、Cr等元素在氧化铁皮与基体界面的一侧富集,使表面氧化铁皮呈网状或嵌入基体。通过CCT曲线分析,在不改变盘条金相组织的前提下,控制加热温度1 040℃,加热时间50 min,并打破焊接用钢传统缓冷工艺模式,提高盘条在斯太尔摩风冷线冷却速率,使氧化铁皮嵌入基体的深度降低4～8μm,满足用户机械剥壳+在线电解酸洗去除氧化铁皮的要求。     

80帘线钢轧后控冷实验研究

轧后控冷是80帘线钢盘条关键生产工序,为优化其轧后控冷工艺,利用Gleeble1500D热模拟机进行不同奥氏体加热温度及不同冷速实验,并绘出CCT曲线。结果显示:当冷速为19℃/s时,经815～865℃加热,冷却后的组织均为索氏体+珠光体+极少量铁素体;经940℃加热冷却后马氏体大量增多。冷速为0.5～15.0℃/s时,索氏体体积分数随冷速的提高而增大,冷速超过15.0℃/s时大体保持恒定。冷速在0.5～10.0℃/s时,珠光体组织的片层间距逐渐减小;当冷速超过15.0℃/s后,珠光体组织的片层间距趋于稳定。综合考虑,奥氏体化温度为840℃、风冷速率为20℃/s时,可获得片层间距约69 nm、索氏体体积分数约94%的显微组织。     

72A帘线钢不同连续冷却条件下基体相变行为研究

采用Formastor-FII全自动相变仪对72A帘线钢盘条进行连续冷却试验,采用膨胀法测得钢的临界相变点。对不同冷却速度下的试样,用光学显微镜观察试样组织,用显微硬度仪测定维氏硬度,根据测定的相变点绘出试验钢72A静态CCT曲线。结果表明,最佳冷却速度不超过15℃/s,可得到珠光体和索氏体,避免产生马氏体,有利于改善盘条的拉拔加工性能。     

72A高碳钢线材生产工艺研究

介绍72A高碳钢线材生产工艺。冶炼过程炉前出钢温度大于1600℃,精炼时间不低于50 min;连铸采用全保护浇注,结晶器电磁搅拌;轧钢过程,采用侧进侧出步进梁式加热炉,在精轧机组水冷段后增加4机架减定径机组,控冷采用带有"佳灵"装置的大风量高风压延迟冷却型斯太尔摩线。结果表明,72A试验钢生产工艺合理,成分波动小,线材中心偏析小于2级,索氏体体积分数85%～93%,力学性能良好,各项指标满足用户要求。     

高性能Q370qE桥梁钢轧制工艺研究

针对高性能Q370qE桥梁钢利用实验室轧机进行了不同工艺的轧制试验,研究了终轧、终冷温度对钢板组织性能的影响。结果表明终轧温度830℃左右,终冷温度630℃左右时,钢板各项性能最优。     

高碳钢线材控冷工艺参数对组织性能的影响

利用热模拟机GLeeble -150 0对 9mm高碳钢线材吐丝后控制冷却过程模拟 ,研究控冷工艺参数的变化对高碳钢线材组织性能的影响 ,得到试验条件下最佳的控冷工艺制度 ,为生产高质量的制品原料提供有价值的理论参考     

影响20M nSiNb性能的原因分析

1金相组织对 20MnSiNb性能的影响20MnSiNb主要应用于建筑领域的带肋钢筋，其正常组织应为铁素体＋珠光体＋少量针状铁素体，如图1所示。这种组织力学性能稳定，各项性能满足Ⅲ级热轧带肋钢筋标准的要求。当组织中针状铁素体过少，或几乎没有时，抗拉强度和屈服强度就会低于Ⅲ级热轧带肋钢筋标准的要求，但冷弯性能完好，如图2所示。当组织中针状铁素体过多（如图3所示），或几乎全部为贝氏体（如图4所示）时，抗拉强度和屈服强度就会超出Ⅲ级热轧带肋钢筋标准要求，冷弯时就会发生脆断。表1中1—4号是图1～4的组织相对应的力学性能。     

φ9mm高碳钢线材控冷工艺及组织性能

通过控冷工艺、组织性能实验和模拟分析 ,研究了不同冷却速度对 9mm高碳钢线材组织性能的影响。研究表明 : 9mm高碳钢线材采用 45m/s轧速 ,吐丝温度 82 0～ 840℃ ,适当控制风机的风量 ,线材的索氏体化率可达 85 %,抗拉强度为 115 0MPa ,断面收缩率达 32 %。     

冷却速率对55SiCr弹簧钢组织和性能的影响

不同的冷却速率对轧制后的55SiCr弹簧钢力学性能和金相组织有较大的影响。在相变前和相变过程中,对55SiCr弹簧钢线材采用不同的冷却速率处理,并取样进行力学性能和金相组织检测,结果表明:随吐丝后高温段冷却速率的提高,试样抗拉强度逐渐增加,断面收缩率先增加后降低,脱碳层深度逐渐降低。而冷却速率过快时,容易产生异常马氏体组织,引起脆性断裂。因此在55SiCr弹簧钢线材轧制后冷却过程中,应先选择适当的冷却速率,快速冷却至690℃左右,然后入保温罩保温,完成相变转变,可以得到性能优异、脱碳层深度小和索氏体化率高的弹簧钢线材。     

40钢(丝)在加热及冷却时的组织转变

采用金相 -硬度法研究了中碳钢 (40钢 )在加热和冷却时的组织转变。分析了该钢在加热时奥氏体的形成过程、在不同加热温度淬火对组织及硬度变化的影响及该钢经 85 0℃奥氏体化后随炉冷却到不同温度下急冷后得到的组织和性能 ,从而说明了Ac1 、Ac3或Ar1 、Ar3与平衡状态下的临界点A1 、A3的差异和实际应用     

82B线材控制冷却工艺研究

通过82B线材在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,测出钢的临界降温点;给出不同冷却速度下82B线材的金相组织;依据确定的相变点绘出82B线材的连续冷却转变曲线(C曲线),并结合金相-硬度法进行分析,确定合适的控制冷却速度为6~8℃/s;根据Avarm i方程,运用合理的方法确定出方程中的参数n为1.482,b为0.115,与众多的研究结果基本吻合,从而依据此方程可以预测控制冷却过程中奥氏体相变进行的情况,为制定更为合理的冷却速度提供依据。     

60Si2MnA盘条轧制工艺研究

介绍60S i2MnA弹簧钢盘条的试轧条件和生产工艺流程,说明工艺方案制定原则。通过对3种试轧工艺的比较和控制结果的分析,指出900~950℃的加热工艺是合理的,能够满足对表面脱碳的要求;冷却控制优选冷却速度2.6℃/s,索氏体化率最高,组织性能最佳。     

棒线材零间隔轧制技术的研究与应用

主要介绍柳钢棒线型材厂三棒车间生产线25螺零间隔轧制技术在调试过程中逐一攻关解决正常出钢轧制1#轧机不降速导致两条钢追尾、2#飞剪剪切头尾长度不稳定、精轧活套起落套不稳定及活套起高套、3#飞剪剪切倍尺不稳定等问题。     

提高ML20MnTiB钢标准件强度级别的盘条生产工艺研究

介绍ML20MnTiB合金冷镦钢的成分控制,对合金冷镦钢的调质工艺机制进行探讨,通过调整ML20MnTiB盘条的调质工艺,得到不同的金相组织和力学性能,进而达到生产12.9级高强度标准件的要求,起到优化生产工艺、节约原材料和提高经济效益的作用。     

75E钢线材出现马氏体组织的研究

对 75E盘条中出现异常马氏体组织的原因进行研究 ,通过金相观测分析冷却速度、化学成分、直径等方面的因素对组织的影响 ,认为马氏体的产生可能与Cr、Ni等合金元素含量高及冷速控制不当有关     

Q345E与20CrMnTiH异种钢焊接工艺研究与应用

研究Q345E钢与20CrMnTiH钢焊接接头焊接工艺,选取实心焊丝ER50-6作为焊接材料,保护气体为CO2.预热温度150℃,层间温度控制在150～200℃,焊接线能量控制在1.5 KJ/mm左右.焊后检测2个焊接接头板状拉伸试样的抗拉强度分别为537 MPa和547 MPa,断裂位置均在Q345E钢侧母材位置上,侧弯、焊接接头冲击功等各项力学性能指标及无损检测均满足标准要求.     

20Cr与Q460C异种钢焊接工艺研究与应用

研究20Cr与Q460C异种钢的焊接工艺,选取ER55-G直径1.2 mm实心焊丝焊接材料,选择体积分数80%Ar+20%CO₂富氩混合气作为保护气体。焊前预热层间温度控制在175～250℃,打底焊和盖面选取不同的电压、电流、焊接速度、焊接线能等焊接工艺参数,并采用焊后缓冷。焊后检测结果:2个焊接接头拉板的抗拉强度分别达到583 MPa和571 MPa,断裂位置均在Q460C母材上;抗拉强度均大于Q460C的标准最低抗拉强度,焊接硬度、焊接头冲击功等各项力学性能指标及表面质量均满足标准要求,获得了优良的异种钢焊接接头。