T12A钢模具热处理工艺改进

图1为T12A钢冷作模具,生产中发现经淬火、回火后1个月内,图1a所示的两件模具在线切割加工时开裂,图1b所示的两件模具在线切割完工前开裂。技术要求硬度为60HRC～63HRC,无裂纹。该模具工艺路线：下料-锻造-机加工-热处理（淬火＋低温回火）-磨削-线切割-装配,热处理工艺见图2a。     

铁路货车轴承外圈渗碳工艺的改进

197726铁路货车轴承是本厂重点产品，长期以来，存在成品外套表面硬度偏低，二次加热淬火后淬火组织大于3级，磨削后，牙口、滚道留黑皮等质量问题。为此，对渗碳工艺进行了改进。1质量问题分析197726铁路货车轴承外圈采用20CrNiZMoA钢制造，该种钢的化学成分见表1[1]，工艺流程为：捧料锻造扩孔—正火—高温回火—渗碳+高温回火—二次加热淬火+回火—粗磨—附加回火—精研—磷化—装配。对成品的热处理技术要求如下：（1）表面含碳量0．80％～1．05％；（2）表面硬度60～64HRC；（）按ZBJ36001标准的第四级别图评定渗碳层显微组织，以…     

50种常用钢材的回火方程

回火是热处理工艺过程中的主要工序之通常，机械零件热处理的硬度（H），取决于回火温度（T）和回火时间（t），三者之间存在着一定的函数关系H＝f（T，t）。当回火时间一定时，钢的回火硬度与回火温度的函数关系可划为四种类型（H和T互为反函数）：①直线型；②抛物线型；③幂函数型；④直线与幂函数复合型。因③④两种类型在使用时，计算和作图都极为不便，所以，为方便实用起见，大多数情况下都可简化成直线或地物线型，用经验方程（公式）表示，即：H＝a1＋R1TH＝a2＋R2T式中H——回火硬度值（HRC、HV、HB或HRA）T——回火温…     

专利文献简介

序号：266；公开号CN1085257A一种V3N超硬高速钢热处理工艺：本发明所提供的工艺，其特征在于采取真空加热油淬及变温多次回火工艺。真空度为1．33～10．6×103Pa，第一次预热温度为850～900℃，第二次预热温度为1050～1100℃，淬火温度为1220～1280℃，保温时间为40s／mm～6min／mm；冷却方式为油冷，然后采取变温多次回火。本发明的优点是易于操作，保证工业化生产质量稳定，使V3N刀具模具硬度达到68～69.5HRC的高水平，并能节能降耗，降低成本。使V3N刀具模具具有最低的价格性能比，具有很强的市场竞争力。序号：267；公开号CN1085…     

常用农机具的选材及热处理

农机具服役条件恶劣，工作时常受到土壤中硬质粒子的磨擦，使刃口变钝，有时还要遭到石块、玻璃等异物的冲击，引起折断和崩刀。所以选材和热处理力求做到韧性和耐磨性的良好配合。1锄头锄头是重要的手工工具，要求有好的韧性和耐磨性，选用材料及热处理工艺见表1。锄头也可用低碳钢渗碳淬火，280℃回火，回火后硬度52～56HRC。2铁锹铁锹一般用中碳结构钢制造，韧性要求高，选材及热处理工艺见表2。3犁烨犁样不仅要强韧性，而且要耐磨，选材及热处理工艺见表3。4挖土锅挖土锅大都用65Mn钢制造，硬度要求42～50HRC，只淬两端60～80mm，810…     

渗碳钢的预备热处理问题

我厂生产的风动工具冲击部分的构件均需渗碳。多年来，热处理工艺已趋成熟。近年，由于新型号产品的引进及新材料的投入，暴露出一些问题，使产品质量受到影响。经过改进工艺后使问题得到解决。渗碳零件的工艺流程是：锻造一正火、回火一切削加工一渗碳、淬火一磨加工。1预备热处理我厂生产的20CrMnMo钢制零件的预备热处理采用图1所示的工艺，生产一直很稳定。前年，工厂购进一批20CrNi4A钢材，部分代用20CrMnMo。按图1工艺处理后，硬度偏高，（＞30HRC）。试验中还发现，延长回火时间后，硬度仍偏高。回火后随炉冷却时，硬度＜22HRC…     

离合器膜片弹簧的感应回火生产线

介绍了自主研发设计的由感应加热模具、测温系统、控温系统等组成的离合器膜片弹簧感应回火生产线.通过感应加热模具对膜片弹簧进行回火,经过数次生产试验,确定了工艺参数.结果表明,离合器膜片弹簧经双温热模一次性感应加热回火后,中温区回火后的硬度为45～50 HRC,显微组织为回火索氏体;低温区回火后的硬度为55～60 HRC,显微组织为回火马氏体,满足了产品用户要求.     

60Si2Mn碟形弹簧热处理

我厂生产WJX8140A万能工具铣床，是引进德国德克尔公司的技术，其中主要部件自动抓刀机构中的碟形弹簧，其质量要求较高。按原图纸规定的技术要求：硬度为45～50HRC，弹簧要经过12小时以上的历平强压处理。在生产中发现部分碟形弹簧强压处理后出现开裂及尺寸不稳定现象。针对上述质量问题，我们进行了碟形弹簧的热处理工艺及强压试验，并取得了较好的效果。1·试验条件及基体情况：X8140A碟形弹簧的材料为60SiZMnA，其形状及尺寸见囹1。技术条件规定，弹簧热处理后硬度为45土3HRC，并应经大于12小时的强压处理、不开裂、尺寸稳定。热…     

20Cr2Ni4A钢齿轮的热处理

一种20Cr2Ni4A钢齿轮要求进行渗碳、淬火处理,达到0.8～1.0 mm的渗层深度、58～62 HRC的表面硬度和34～45 HRC的心部硬度。试验了3种渗碳淬火工艺,最后确定的热处理工艺为:920℃渗碳4 h缓冷,650℃高温回火4 h炉冷至350℃空冷,810℃保温3 h油淬,190℃回火两次。     

Cr12MoV冷作模具钢热处理工艺及性能分析

对比分析了抚钢生产的冷作模具钢Cr12MoV和Cr12Mo1V1的热处理工艺及性能。结果表明：淬火加热温度Cr12MoV采用980℃～1,020℃、Cr12Mo1V1采用1,020℃～1,060℃较为适宜,淬火硬度范围两钢种均为60～64.5HRC;回火可采用200℃低温回火和500℃高温回火两种工艺,200℃低温回火硬度两钢种均为62.5HRC,500℃高温回火硬度Cr12MoV为58.5HRC、Cr12Mo1V1为61HRC;Cr12Mo1V1冲击韧性好于Cr12MoV,200℃低温回火纵向冲击功分别约为40J和30J。     

工字卡规热处理变形的控制

最近我厂生产一批工字卡规，如图1所示。材料为20钢，要求渗碳层深1～1．5mm，硬度60～64HRC，热处理后磨量0．5～0．20mm，工艺路线为：机加工—渗碳—正火—淬火—磨削—氧化处理。试生产发现，卡规渗碳层深度及硬度均能满足技术要求，但热处理变形始终超差。卡规工作部分的尺寸由机械加工后的167．2mm缩到165～165．7mm。因此控制卡规变形成为热处理生产的关键。众所周知，零件的热处理变形是由热应力和组织应力综合作用的结果。热应力是由于加热或冷却不均匀使工件表里存在温差，热胀冷缩不一致造成的，其特点是：如轴类零件长度变短…     

φ590轧辊开裂及热处理工艺的探讨

1概况某厂生产的轧辊，分别在热处理过程和机械加工过程中，开裂报废5件，造成经济损失达5万余元。该批轧辊系采用60CrMoV锻钢制作，化学成分见表1，轧辊简图如图1所示。其热处理技术要求为：φ590辊身硬度为55～60HS，硬化层深度≥5mm。辊颈硬度为30～40HS。轧辊生产工艺流程：锻造一退火一机械加工一最终热处理一机械加工一俄品。最终热处理工艺曲线示于图2。首件轧辊开裂在淬火、回火之后，因硬度不合格，决定高温回火返修。在回火升温过程中因仪表故障而中止加热。随炉冷后的轧辊发现已断裂，其碎块坠落在沪底。第2、3件轧辊开裂发生…     

几种模具的热处理工艺改进及表面改性

1Cr12MoV钢冷冲压模具线切割时开裂模具外形尺寸为413mm×274mm×70mm,距模具周边25mm左右分布14个12mm通孔,技术要求60~62HRC。我们采用高温箱式炉氩气保护1030℃加热,缓冷至850℃后淬入60℃油中,冷至150℃左右出油,在井式炉中于180℃回火两次,每次3h,冷至室温后再在170℃炉中回火12h,硬度60~61HRC。该件交付用户后,经过表面磨削再进行线切割加工,线切割加工到一半时,出现开裂,纵向二道裂纹,横向二道裂纹,使模具报废。经失效分析,认为该模具的热处理工艺操作正常,主要原因是模具的设计及冷加工工艺不合理:1)硬度要求高(60~62HRC)使…     

汽车覆盖件模具钢的成分优化与力学性能研究

针对汽车覆盖件模具钢的生产需求,设计了锻造模具钢的成分优化实验,研究热处理工艺与其硬度和抗拉强度的关系。结果表明,通过适当的热处理工艺,模具钢试样的淬火硬度可达60~62 HRC,回火硬度为60.5 HRC,抗拉强度达到1 600 MPa。     

镍硬铸铁Ⅳ的热处理工艺

以镍硬铸铁Ⅳ为研究对象,进行了热处理工艺试验,并探讨了热处理工艺对其组织及硬度的影响,拟定了镍硬铸铁Ⅳ的最佳热处理工艺。试验表明,硬化处理时合适的奥氏体化温度范围为800～820℃,为消除应力可考虑硬化处理后进行450℃回火;550℃+450℃的双重退火工艺,但对于零件硬度要求在60 HRC以上者不可取,对硬度要求在58 HRC左右的,则可采用。镍硬铸铁Ⅳ具有良好的热处理工艺性能,生产中易于掌握。     

支承辊用Cr5钢线接触滚动疲劳性能

研究了940℃淬火450℃、535℃回火，两种热处理工艺下Cr5型支承辊用钢的线接触滚动疲劳性能，测定了其P-σ-N曲线。结果表明，Cr5钢450℃回火后硬度为51～52HRC的试样，比535℃回火后得到硬度为45～46HRC的试样能承受更高的疲劳应力。     

15Cr钢活塞销淬火工艺改进

本厂生产的15Cr柴油机活塞销，尺寸如图1。热处理工艺为930℃渗碳后空冷，850CX2h油淬，170℃X3h回火。要求渗碳层深度0．9～1．6mm，表面硬度57～65HRC，强度σb为800～1250MPa。但经几炉处理后发现零件表面有软点，最低硬度为50～55HRC。经金相检查软点部位的过共折和共折层深为0．92～0.97mm，渗层总深为1．21～1．27mm（取过渡区的一半），组织为马氏体和少量碳化物颗粒，碳化物级别≤1级。经化学分析，零件材料成分为含碳量0．16％，含铅量0．73％。零件渗碳后按表1所示工艺重新进行热处理工艺试验，加热时装箱保护，冷却时通压缩…     

半联轴节渗碳淬火畸变的分析及改进措施

半联轴节是某产品的关键部件，材质为12Cr2Ni4A钢，该钢具有高的强度、韧性和良好的淬透性，经渗碳后表面耐磨性较好，心部具有较好的韧性。因其合金元素含量高，热处理工艺性能较差，锻造变形阻力较大，锻后正火硬度仍然较高，需长时间的高温回火处理。技术要求：渗碳层深度1．3～1．5mm，淬火后内径硬度60～65HRC，工艺流程：锻造-正火-高温回火-粗加工-920℃渗碳-机加工-淬火-精加工。     

纺织机大型双联凸轮轴感应热处理

几年前从意大利引进了先进的纺织机，大型双联传动凸轮轴是该纺织机中的重要部件（见图1），其单件重约60kg。凸轮的感应热处理是解决引进的关键技术之一，但在质量卜碰到了难题：零件材料为42CrMo钢，技术要求：表面硬度55～58HRC，大小凸轮表面的有效硬化层深度4～6mm，见图2。从技术要求看，凸轮部位要求具有均匀的硬度和较高的耐磨性，高的接触疲劳强度，硬化层深度控制要求严格。该零件的制造工艺是锻造→调质→冷加工成形→凸轮部位感应加热表面淬火→回火→磨削。     

薄片弹簧的热处理

牙嵌式电磁离合器弹簧片（见图1）材料为65Mn，厚度0．5mm，硬度要求43～48HRC，不平度≤0.10mm。该簧片在离合器上起复位作用，弹力不大，约50～100N，但要求平整，能复位。材料为冷轧退火状态，金相组织为细珠光体十铁素体。对弹簧片曾采用箱式炉、盐浴炉加热，淬油后及时夹紧回火等处理，变形大，碎裂达30％～50％。箱式护加热，氧化脱碳严重，盐浴炉加热，氧化脱碳减轻，但是淬油后硬度高达63HRC左右，变形大，淬火后立即上夹板夹紧回火时，不能夹的很紧，在200C回火lh，再次夹紧后在430℃回火肽，仍有20％～30％开裂。为此，采用马…