A Novel Oxygen Sensor Based on a Metal–Metal Oxide Scale System

A novel oxygen sensor was proposed. The sensor, an electrochemical cell, was composed of a metal as reference electrode, its oxide scale as electrolyte and Pt or other adequate materials as sample electrode. It is expected that the electrolyte is self-restorative because it can be restored by high temperature oxidation. The emf measurements were carried out at 873 K in cells using zirconium. At atm, the emf vs. plot lies on a straight line and its gradient is 2.303RT/4F, suggesting t _ion=1 at the surface of the scale. The emf steeply decreases with decreasing at atm which can not be explained by the increase in the electronic conductivity and is explained by a gas laminar film phase at the surface of the sample electrode.     

Transport Properties of the Mixed-Conducting SrFe1.2Co0.3Ox

Single phase SrFe_1.2Co_0.3O_x sample with layered crystal structure was prepared using a solid state reaction method. Electrical conductivity and apparent oxygen diffusion coefficients of the SrFe_1.2Co_0.3O_x sample were measured as functions of temperature in atmospheres of various oxygen partial pressures . Total and ionic conductivities were determined by using the conventional four-probe and electron blocking four-probe methods, respectively. The apparent oxygen diffusion coefficient was derived from the time-dependent conductivity relaxation data of the reequilibrium process after abruptly changing the in the surrounding atmosphere. Several atmospheres of different were established by the use of premixed gas cylinders. The conductivity of SrFe_1.2Co_0.3O_x increases with increasing temperature and . At 900°C in air, the total conductivity and ionic conductivity are 10 and 8S · cm^-2, respectively. The ionic transference number ( 0.8 in air) does not have strong temperature dependence. The activation energy increases with decreasing . In air, the activation energy has a low value of 0.37 eV. The apparent oxygen diffusion coefficient was at 950°C over a wide range of .     

Microstructural and dielectric studies of A-site calcium doped PbZr0.94Ti0.06O3 ceramics

The microstructure-property relationship of calcium doped PbZr_0.94Ti_0.06O₃ (PZT 94/6) ceramics has been studied. It was found that calcium doping on the A-site turns the ferroelectric PZT 94/6 into antiferroelectric. {hk0} superlattice reflections were observed in the selected area diffraction pattern (SADP) of PZT 94/6 which indicated an in-phase oxygen octahedra tilting in the ferroelectric PZT 94/6. When 4 mol% of calcium was added as a dopant, the material became antiferroelectric at room temperature, with the characteristic {hk0} superlattice reflections observed in the SADP. The P-E hysteresis loop measurement also supports this conclusion. As the temperature increased, an AFE-FE phase transition occurred and this was accompanied by a hunch-like dielectric anomaly at around 140^∘C.     

Effects of ZnO on the piezoelectric properties of Pb(Mn1/3Sb2/3)O3-Pb(Zr,Ti)O3 ceramics

Perovskite-type 0.05 Pb(Mn_1/3Sb_2/3)O₃-0.95 Pb(Zr_0.5Ti_0.5)O₃ (PMS-PZT) was synthesized by conventional bulk ceramic processing technique. ZnO as a dopant up to 0.5 mol% was incorporated into the PMS-PZT system, and the effects on piezoelectric properties were investigated. Pyrochlore phase was not detected to form during the synthesis of the PMS-PZT system with 0∼0.5 mol% ZnO addition. The highest density of 7.92 g/cm³ was obtained when sintered at 1200°C for 2 hrs. Piezoelectric properties as a function of ZnO content were evaluated using a gain phase analyzer. Piezoelectric charge constant (d₃₁) and piezoelectric voltage output coefficient (g₃₁) increased up to −130 pC/N and −24.9 × 10³Vm/N, respectively, with increasing ZnO content. Mechanical quality factor (Q _m) was shown to reduce considerably with increasing ZnO content. When 0.3 mol% of ZnO was added into the system, electromechanical coupling factor (k _p) and relative dielectric constant () reached to the maximum of 56% and 1,727, respectively.     

Dispersion and rheology of BaTiO3 nanoparticles in ethanol–isopropanol solvents

Barium titanate (BaTiO₃) nanoparticles were dispersed in ethanol–isopropanol mixtures and their rheological behaviors were examined in terms of surfactant concentration (0–5 wt.% of the solids) and volumetric solids loading () over a shear-rate () range 1 to 1,000 s⁻¹. An oxyethylene-based polymeric surfactant was used to facilitate the nanoparticle dispersion. A pronounced viscosity reduction, >95% when compared to the suspensions without the dispersant, resulted with a surfactant concentration of 4 wt.% at a constant shear rate of 100 s⁻¹. This finding was in parallel with a simultaneous reduction in the mean “floc” size of the suspensions. Shear-thinning flow character resulted over most of the shear-rate range examined, especially for the concentrated suspensions with ϕ ≥ 0.25. The concentrated suspensions were indeed flocculated. This increased instability was partly due to the compression of electrical double layer as the particulate solids became more crowded in the carrier solvents, and also to the increased “effective” solids concentration because of the preferential adsorption of the surfactant molecules on the nanoparticle surface.     

Defect structure of oxide ferroelectrics—valence state,site of incorporation,mechanisms of charge compensation and internal bias fields

The defect structure of aliovalent transition-metal and rare-earth functional centers in ferroelectric perovskite oxides is characterized by means of multifrequency electron paramagnetic resonance spectroscopy, assisted by density-functional theory calculations. The review is mainly focused on lead zirconate titanate (Pb[Zr _x Ti_1−x ]O₃, PZT) compounds. However, where available also results on ferroelectric ’lead-free’ compounds are discussed. The results include the formation of charged defect dipoles, causing internal bias fields, multivalence manganese centers, acceptor-type copper functional centers creating isolated oxygen vacancies that promote ionic conductivity, as well as donor-type centers. Moreover, the impact of the defect structure on macroscopic material properties is discussed.     

Oxygen reduction at thin dense La0.52Sr0.48Co0.18Fe0.82O3–δ electrodes

The faradaic impedance of oxygen reduction has been simulated for thin dense two-dimensional electrodes in air at 600°C. The reaction model accounts for the defect chemistry of the ceramic films and includes bulk and surface pathways. It was demonstrated that the contribution of the surface pathway to the reaction was negligible due to the small length of triple phase boundary gas/electrode/electrolyte. The diffusion of oxygen in the bulk of (LSCF) can be evidenced by measuring the polarization resistance as a function of the electrode thickness that ranged between 10 and 800 nm. When recorded as a function of the electrode potential and thickness, the frequency response exhibited features that were specific to the rate-determining steps of the reaction. The oxygen reduction mechanism and kinetics can therefore be identified by means of impedance spectroscopy. The faradaic impedances calculated for realistic values of the rate constants exhibited a noteworthy large faradaic capacitance.     

Structure and microwave dielectric properties of Sm(2−x)/3Li x TiO3

The structural evolution, and microwave dielectric properties of ceramics (x = 0.0 ≤ x ≤ 0.5) were investigated in this work. X-ray diffraction (XRD) results show that samples with x > 0.3 exhibit a single perovskite phase. Impurity phases of Sm₂Ti₂O₇ and TiO₂ appear and their amount increases with the decrease of x when x ≤ 0.3. TEM observation indicates that the A-site is ordered in x = 0.5, but not in x = 0.3). The dielectric constant decreases with the increase of x for 0.1 ≤ x ≤ 0.4 and then increases with further increase in x up to x = 0.5. The Q×f value decreases with the decrease of x due to the increased occurrence of Sm₂T₂O₇ secondary phase, defects and twinning boundaries. The temperature coefficient of resonant frequency is negative and its absolute value decreases greatly with the decrease of x value.     

Mn-doped BaTiO3: Electrical Transport Properties in Equilibrium State

The electrical conductivity and thermoelectric power of Mn-doped BaTiO₃ (1 mole%) and undoped BaTiO₃ have been measured as functions of oxygen partial pressure (in the range of 10^-16 to 1 atm) and temperatures (in the range of 900 to 1200°C), and compared with each other to differentiate the effect of the Mn-addition. It is found that the isothermal conductivity of Mn-doped BaTiO₃ varies with increasing Po₂ as to to , unlike previously reported. This behavior is well explained by the shift of the ionization equilibrium, . The corresponding equilibrium constant, K_A, is determined from the Po₂ values demarcating those three different Po₂ regions as =3.19×10²² exp(–1.69 eV/kT). Basic parameters involving carrier density and mobility, and defect structure of Mn-doped BaTiO₃ are discussed in comparison with those of undoped BaTiO₃.     

Digitale Rechenverfahren für elektrische Netze Teil I

Übersicht Zur Berechnung elektrischer Netze werden Verfahren angegeben, die besonders für die Anwendung programmgesteuerter Rechenanlagen geeignet sind. Die auf den Knotenpunktsgleichungen aufbauende Theorie gilt für beliebige Netze unter Einbeziehung der technisch üblichen Transformatorschaltungen. Lösungsverfahren werden abgeleitet für eine umfassende Berechnung der möglichen Kurzschlußfälle, für die Lastflußberechnung, für die Ermittlung der Netzverluste und deren Minimalisierung und für die Minimalisierung der Erzeugungskosten.

Übersicht der benutzten Formelzeichen

a) Matrizen und Vektoren In Anlehnung anR. Zurmühl [28] werden Matrizen durch große Frakturbuchstaben, Vektoren durch kleine Frakturbuchstaben gekennzeichnet. Matrix, allgemein - Kehrmatrix von - transponierte Matrix von - Verlustmatrix nach Gl. (56) - c _u Vektor nach Gl. (31) - Diagonalmatrix - Einheitsmatrix - Fehlermatrix in Abschn. 5·3 - Admittanzmatrix - Knotenpunktsadmittanzmatrix - i Vektor der bezogenen Ströme (auf die Nennspannungen der Netzebenen bezogen, nur bei i _Tra auf die Nennspannungen des Transformators bezogen) - Im(...) Imaginärteil des Klammerausdrucks - Verknüpfungsmatrix für das Knotenpunktsverfahren - Vektor der Potentiale (siehe Bemerkung zu i) - Hilfsvektoren zur Berechnung von - Re(...) Realteil des Klammerausdrucks - Matrizen in Gl. (75) - Symmetrierungsmatrix - Matrizen in Gl. (75) - Transformationsmatrix - Vektor der Lagrangeschen Multiplikatoren - Realteil des Potentialvektors - Imaginärteil des Potentialvektors - Impedanzmatrix b) Zahlen Komplexe Zahlen sollen durch einen Punkt auf dem Formelzeichen bezeichnet werden a Operatorc ^+j120° - b Anzahl der Zweige - B _ik Verlustformelkoeffizient - Komponente des Vektors - const konstanter Wert - Elemente der Diagonalmatrizen - F Funktion, die beim Verlust- und Kostenminimum zu minimalisicren ist - F _i Festkosten - komplexes Verhältnis in Gl. (12) - Element einer Admittanzmatrix - h Schrittzahl - Im(...) Imaginärteil des Klammerausdrucks - Leiterstrom - relativer Leerlaufstrom des Transformators - j Operator - k Element der Verknüpfungsmatrix - K _i Kosten am Knotenpunkti - K Gesamtkosten - l Leitungslänge - n Anzahl der Knotenpunkte - N _n Nennleistung - N _Zus Zusatzleistung des Zusatztransformators - Leistungsstrom - N _sw -Wert (bezogener Leitwert) - Potential - P Wirkleistung - P ^* Realteil des Leistungsstroms - Q Blindleistung - q _i , v_i Komponenten der Vektoren - R _b bezogener Lichtbogenwiderstand - Re(...) Realteil des Klammerausdrucks - t Verhältniszahl - u _r relativer ohmscher Spannungsfall - u _x relative Streuspannung - Leiterspannung - U Nennspannung des Netzes - U _Gen Nennspannung des Generators - U _Tra Nennspannung des Transformators - ü Übersetzungsverhältnis - V Verluste - V _Cu Kupferverluste - V _Fe Eisenverluste - V Netzverluste - w Fehlerartzahl - x Kurzschlußentfernung - x _i Realteil des Potentials - x _d relative Anfangsreaktanz - y _i Imaginärteil des Potentials - (bezogener) Leitwert - z _i Zuwachskosten - Element einer Impedanzmatrix - Schaltungswinkel bei Transformatoren - relative Genauigkeit - Phasencharakteristik - Faktor in Gl. (14) - Phasenwinkel - Leitungswinkel c) Indizierung a Teilmenge der Knotenpunkte mit Leistungsvorgabe - c Teilmenge der Knotenpunkte mit konstanten Potentialen - const konstant - f Teilmenge der Knotenpunkte mit frei wählbaren Leistungen - i, k, m laufender Index, allgemein - konj konjugiert komplex - Kno die Knotenpunkte betreffend - n auf die Nennspannung des Netzes bezogen - Phase die PhasenR, S, T betreffend - R, S, T Phasen des Drehstromsystems - Reg das Regelkraftwerk betreffend - sym die symmetrischen Komponenten betreffend - Tra auf die Nennspannung des Transformators bezogen - u Teilmenge der Knotenpunkte mit unbekannten Potentialen - Ver die Verbraucher betreffend - Zweig die Zweige betreffend - , laufende Indizes Auszug aus der an der Technischen Hochschule München genehmigten gleichnamigen Dissertatin des Verfasers, die am Institut für Hochspannungs- und Anlagentechnik der Technischen Hochschule München angefertigt wurde. Der Verfasser ist der Deutschen Forschungsgemeinschaft zu tiefem Dank verbunden, die diese Arbeit im Rahmen eines Forschungsvorhabens durch großzügige finanzielle Hilfe unterstützte.     

Dielectric relaxation and variable-range-hopping conduction in BaSn1−x Cr x O3 system

The possibility of formation of a solid solution in the system BaSn_1−x Cr _x O₃ has been explored upto x ≤ 0.20. It has been confirmed that single phase solid solution forms upto x ≤ 0.10. Dielectric and conduction behaviour of single phase samples have been studied in the temperature range 400–610 K and frequency range 10 Hz–2 MHz. Two dielectric relaxation processes in two different frequency ranges have been observed. The temperature dependence of both dc and ac resistivity obey relation ρ = ρ _o exp(B/T^1/4), indicative of variable range hopping conduction mechanism. The activation energy for dc conduction is higher than that for relaxation time (τ) of low frequency dielectric relaxation process. It has been observed that activation energy for dielectric relaxation matches with activation energy for ac conductivity (at 100 kHz) for both the dielectric relaxation processes. Seebeck coefficient ‘α’ of the samples have been measured in the temperature range 350–650 K. Negative value of ‘α’ in the entire range of temperature measurement shows that conduction species are negatively charged. On the basis of value of activation energy for dc conduction and sign of Seebeck coefficient, conduction in the low temperature region (below 500 K) is attributed to hopping of weakly bonded electrons among Sn²⁺ ⇔ Sn⁴⁺ or Sn³⁺ ⇔ Sn⁴⁺ and that in the high temperature region (above 500 K) to hopping of doubly ionized oxygen vacancies .     

Decentralized robust tracking control for uncertain robots

To realize decentralized robust tracking control for robots with uncertain parameters, a new design method is proposed. A robust tracking controller designed by this method consists of two parts: a feedforward controller and a feedback robust controller. A feedforward control is first applied and error dynamics are introduced. For each joint error subsystem a robust controller is designed in two steps: first, a nominal controller is designed for the nominal plant to achieve desired tracking performance, then a robust compensator is added to restrain the influence of the perturbation, that is the difference of the real plant from the nominal plant. The controller designed by the proposed method is a linear time-invariant one. It is shown that robust stability and robust tracking property can be achieved by applying the controller with a sufficiently wide frequency bandwidth. An important feature of the method is that the controller parameters can be tuned on-line easily.List of symbols _max(B), _min(B) the maximum and minimum eigenvalues, respectively, of a symmetric positive definite matrix B - -      

Electrical conductivity of the Al-stabilized La<Subscript>2/3</Subscript>TiO<Subscript>3</Subscript>

A-site deficient lanthanum titanate (La_2/3TiO₃) materials with perovskite structure are attractive due to their electrical applications such as ion conductors and dielectrics. However, its stability at room temperature in air is obtained only if Na or Li etc. is incorporated into La site or Al into Ti site. In this study, the electrical conductivities of La_0.683(Ti_0.95Al_0.05)O₃ have been measured in oxygen partial pressure (Po₂) between 1 and 10⁻¹⁸ atm at 1000~1400°C. The electrical conductivity exhibited −1/4, −1/6 and −1/5 dependence (log σ ∝ log , n = −1/4, −1/6, −1/5) depending upon temperature and Po₂. The defect model explaining the observation was proposed and discussed. The chemical diffusion coefficient was estimated from the electrical conductivity relaxation.     

Die verlustbehaftete Fernleitung ohne und mit Längskompensation

Übersicht Häufig werden Fernleitungen unter der Annahme berechnet, daß die längs und quer zur Leitung auftretenden Verluste vernachlässigbar seien. Die Anwendung dieses Rechenverfahrens setzt jedoch voraus, daß die Abhängigkeit des Betriebsverhaltens der Leitung von den Leitungsverlusten bekannt ist. Zweck der vorliegenden Arbeit soll es sein, die dafür geltenden Gesetzmäßigkeiten abzuleiten. In einem ersten Teil wird die Fernleitung ohne Längskompensation behandelt. Dazu werden zwei Lösungsverfahren angegeben und die abgeleiteten Formelsysteme mit Hilfe eines Digitalrechners für Fernleitungen von 400 bis 800 kV Betriebsspannung sowie von 400 bis 1200 km Länge ausgewertet. In einem zweiten Teil wird die längskompensierte Fernleitung näher behandelt und für die einstufige Kompensation dargelegt, daß das in einer früheren Arbeit vorgeschlagene Rechenverfahren in modifizierter Form auch bei Mitberücksichtigung der Leitungsverluste anwendbar ist.Übersicht der benutzten Formelzeichen l Länge - R ₀ Widerstandsbelag - L ₀ Reaktanzbelag - C ₀ Suszeptanzbelag - A ₀ Ableitungsbelag - Ersatzkonstanten in derII-Schaltung - Absolutbetrag der Längsimpedanz - Z Wellenwiderstand der verlustfreien Leitung - Phasenkonstante der verlustfreien Leitung - l Leitungswinkel der verlustfreien Leitung bei Entnahme ihrer natürlichen Leistung - N _nat natürliche Leistung der verlustfreien Leitung - V Leitungswinkel der verlustbehafteten Leitung - V _k Leitungswinkel der verlustbehafteten Leitung mit Längskompensation - N _w1,N _w2 Wirkleistungen - N _b1,N _b2 Blindleistungen - N _vk verkehrte Kurzschlußleistung - J ₁,J ₂ Leiterströme - U ₁,U ₂ Leiterspannungen - Wirkungsgrad - 1, 2 Zustände am Anfang und Ende der Leitung - x, y Koordinaten des Ossanna-Diagramms - a, b, c, Hilfsgrößen - q, r, s Hilfsgrößen in Gl. (27) - I, II... Nummer des Vierpols - Leistungsverhältnis - k Kompensationsgrad - (N _nat)k natürliche Leistung der kompensierten Leitung - X Kompensationsreaktanz - u Realteil von - v Imaginärteil von - * Mit Stern versehene Formelzeichen gelten für das Spannungsverhältnis 1 - · komplexe Größen mit Punkt über den Formelzeichen Mit 20 TextabbildungenForschungsassistent am vorgenannten Institut.     

Stromrichter an Netzen mit begrenzter Kurzschlußleistung

Übersicht Die klassische Theorie der Stromrichter gründet sich auf die Vorstellung eines Wechselstromnetzes, dessen Spannung am Stromrichteranschluß nicht durch den Stromrichterbetrieb beeinflußbar ist. Damit wird eine unendlich große oder praktisch jedenfalls große Netzkurzschlußleistung im Vergleich zur Stromrichterleistung vorausgesetzt. Gleichstromleistungen bei Hochspannungsübertragungen, wie sie hente vorkommen, und auch der Wunsch, bedeutende Leistungsbeträge relativ schwachen Netzen zuzuführen, haben die Grundlage für die genannte theoretische Voraussetzung mehr und mehr in Frage gestellt. In [1] werden einige Gesichtspunkte des Zusammenhanges zwischen Netzkurzschlußeleistung und Stromrichterbetrieb behandelt und die vorliegende Arbeit soll eine Weiterführung dieser Untersuchung geben. Insbesondere wird die geringste Netzkurzschlußleistung bestimmt, die gerade noch die Überführung der nominellen Anlagenleistung wenigstens grundsätzlich gestattet.

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Converters on networks with limited short-circuit capacity

Contents The classical converter theory is based on the conception of an alternating current network with a voltage at the converter connection point which cannot be influenced by the operating conditions of the converter. This means an infinite or in any case a practically large short-circuit capacity of the network compared with the power of the converter. The magnitude of power occurring in high voltage DC-transmissions today and also the requirement to supply relatively weak networks with quite great amounts of power have more and more removed the basis of the said theoretical assumption. Some points of view regarding the connection of network short-circuit capacity and converter operation are given in [1]. The present paper continues these investigations. Especially the lowest network short-circuit capacity is determined which — at least in principle — just allows the transmission of the nominal power of the plant.

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Definitionen U _N Netzwechselspannung am Stromrichteranschluß - U _NO 19^* Vom Stromrichter aus gesehene Wechselspannung hinter der transienten Netzreaktanz (X _N ) - S Scheinleistung der Grundwelle in der Verbindung Stromrichter-Filter - cos zuS gehörender Leistungsfaktor - Winkel zwischen den SpannungenU _N undU _NO - Index _m Nomineller Wert - transiente Netzkurszchlußleistung bezogen auf Netzspannung am Stromrichter - kapazitive Nennleistung eines Kondensators oder Filters am Stromrichteranschluß - D Gleichspannung - D _iO =kU _N ideelle Leerlaufgleichspannung mitU _N als Basis - D _iOO =kU _NO ideelle Leerlaufgleichspannung mitU _NO als Basis - D _i ideelle Gleichspannung (ohne Ohmschen Gleichspannungsabfall) - I Gleichstrom - Zündwinkel - Löschwinkel - d _x (d _r ) relativer induktiver (Ohmscher) Gleichspannungsabfall - - N - N ₀ - X - x - Y - y - Z - z - - Y - X - N      

Transient skin effect in a rectangular conductor placed in a semi-closed slot

Contents It is demonstrated that the Bubnow-Galrekin method can be applied for the analysis of the non-steady state in conductors. The Joule power losses in a rectangular conductor placed in a semi-closed slot and the electrodynamic force acting on this conductor are calculated. The equivalent circuit of the impedance of the conductor is also considered. The investigations are made by using the Bubnow-Galerkin method for the parabolic equation.

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Übersicht Es wird gezeigt, daß man die Methode von Bubnow-Galerkin zur Analyse der nichtstationären Vorgänge in den Leitern anwenden kann. Es werden die Stromwärmeverluste für den rechteckigen Leiter in der halbgeschlossenen Nut einer elektrischen Maschine und die auf den Leiter wirkende Kraft berechnet. Die Ersatzschaltungen für die Impedanz einer Maschinennut werden weiter betrachtet. Zur Analyse der parabolischen Differentialgleichung wird die Methode von Bubnow-Galerkin angewandt.

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Symbols B the magnetic induction - B _x ,B _y Components of the magnetic induction - C Operator in a Hilbert space - E z-component of the electric field - F Electrodynamic force - F _x ,F _y Components of the electrodynamic force - H Hilbert space - H _C Energetic space of a positive definite operatorC - I Current - Imaginary unit - L Inductance - Laplace transform - P Power - R Resistance - Z Impedance - z ^* Dimension coupled with complex dimensionz - Rez, Imz, |z| Real part, imaginary part and modulus of complex numberz - Magnetic permeability - Conductance - Pulsation - ² Scalar Laplacian - 1 _x , 1 _y Unit vectors - (x/y) Scalar product of elementsx,y of Hilbert spaceH - Norm of elementx of Hilbert spaceH -      

Die Berechnung von Übergangsvorgängen bei Induktionsmaschinen mit Stromverdrängungsläufern

Übersicht Zur rechnerischen Untersuchung nichtstationärer Vorgänge bei Asynchronmaschinen mit Käfigläufern wird die Stromverdrängung mit Hilfe der Doppelkäfignäherung in einem auf der Grundlage der Zweiachsentheorie aufgebauten elektromechanischen Gleichungssystem berücksichtigt. Die Einflüsse der Eisensättigung in der Leerlaufkennlinie und in der Kurzschlußkennlinie können in erweiterten Gleichungen mit beachtet werden. Die Auswertung des Systems erfolgt in der Nachbildung am Analogrechner. Die Rechenergebnisse von Hochlauf-, Einschalt- und Netzumschaltungsuntersuchungen für große Motoren werden angegeben.

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Contents The behaviour of squirrel-cage induction machines is described by a system of differential equations based on the cross-field theory. With respect to the skin effect the rotor is represented by a double-cage approximation. Saturation of the main flux and leakage flux as well can be taken into account by an expanded form of equations. An analogue computer was used for numerical computation; results are given for the transient performance of large motors in cases of starting, starting with pony-motor and reclosing on an auxiliary power supply line.

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Übersicht der wichtigsten Formelzeichen

Indizes S Ständer - L Läufer allgemein - o Oberkäfig - u Unterkäfig - h Hauptfeld - a, b, c Dreiphasensystem - , , o Komponentensystem - N Nennwert - K Kurzschlußwert; Kippwert - auf Streuung bezogen - R Regulierläufer (Schleifringläufer) - G Gegenwirkung (Last) - A Anlauf - * konj. komplexer Wert Veränderliche Unabhängig =2f·t Zeitwinkel Abhängig u Spannungen - i Ströme - verkettete Flüsse - m Drehmoment - s Schlupf - _s Korrekturfaktor für Ständerwiderstand - Korrekturfaktor für Streuwegsättigung - Komplexe Zusammenfassung der ,-Komponenten u=u +ju ; +j i=i +ji Konstanten Kurzschlußreaktanzen - Kurzschlußdämpfungen - Kurzschlußströme - Nennflüsse Weitere Koeffizienten T _A mech. Anlaufzeitkonstante - Gewichtsfaktoren bei der Hauptflußbildung Im allgemeinen werden Veränderliche mit kleinen, konstante Wert mit großen Buchstaben bezeichnet.     

Oxygen reduction at thin dense La0.52Sr0.48Co0.18Fe0.82O3–δ electrodes

The mechanism and kinetics of oxygen reduction at thin dense two-dimensional (LSCF) electrodes have been investigated in air between 500 and 700 °C with electrochemical impedance spectroscopy and steady-state voltammetry. Dense and geometrically well-defined LSCF films with various thicknesses ranging between 16 and 766 nm have been prepared on cerium gadolinium oxide substrates by pulsed laser deposition and structured with photolithography. The current collection was ensured by a porous LSCF layer. A good agreement was found between the experimental data and the impedance of the reaction model calculated with state-space modelling for various electrode potentials and thicknesses. It was evidenced that oxygen adsorption, incorporation into the LSCF and bulk diffusion are rate-determining while charge transfer at the electrode/electrolyte interface remains at quasi-equilibrium. The 16 and 60 nm thin dense LSCF electrodes appear to be more active towards oxygen reduction than thicker layers and porous films at 600 and 700°C.     

Eine Theorie des Wechselstromkreises mit Lichtbogen

Die Ausgleichvorgänge durch Kreis- und Erdkapazitäten Bei den nachfolgenden Ausführungen handelt es sich um eine Fortsetzung des in Bd. 44 (1959) Heft 4 dieser Zeitschrift bereits erschienenen ersten Teiles Eine Theorie des Wechselstromkreises mit Lichtbogen.Bezeichnungen R ₁ Ohmscher Widerstand von Trafo und Netzzuleitung - R ₂ Ohmscher Widerstand des Lastkreises - R ₃ Ohmscher Widerstand vorC ₁ - R ₄ Ohmscher Widerstand vorC ₂ - R Kleinstmöglicher Widerstand der Verbindung zweier Stromkreise über ein Schaltgerät - Phasenwinkel der Spannung im Augenblick des Stromnulldurchganges bei metallisch geschlossenem Stromkreis - Phasenwinkel der Spannung im Augenblick des Stromnulldurchganges nach der Zündung bei Berücksichtigung vonL undR stattL undR - Phasenwinkel des Stromes im metallisch geschlossenen Stromkreis - Phasenwinkel des Stromes im metallisch geschlossenen Stromkreis vor der Zündung des Lichtbogens - ₁ - ₂ - Phasenwinkel der Ausgleichströme - tg - ₁ - ₂ - 2f (Kreisfrequenz beif=50Hz: =314) - ₁ - ₂ - z _ges - z ₄ - e _b Lichtbogenspannung= (Die konstante induktive und ohmsche Komponente der Lichtbogenspannung ist bereits zu den StromkreiskonstantenL undR addiert) - u Spannungsabfall an einem lastseitigen Stromkreisglied Mit 5 Textabbildungen     

Defects and Transport in Langasite II: Donor-doped (La<Subscript>3</Subscript>Ga<Subscript>4.75</Subscript>Nb<Subscript>0.25</Subscript>SiO<Subscript>14</Subscript>)

The electrical conductivity of Nb doped langasite (La₃Ga_4.75Nb_0.25SiO₁₄) was examined as a function of temperature and oxygen partial pressure by complex impedance spectroscopy. A pO₂-independent regime was found at high pO₂ followed by a pO₂^{− 1/6} dependent regime at low pO₂. A defect model consistent with these results was derived in which the electron density n is fixed by the density of ionized Nb donors at high pO₂ and by the generation of oxygen vacancies at low pO₂. The temperature and oxygen partial pressure dependence of the electron density was obtained independently by thermoelectric power measurements. The Nb donor ionization energy was determined to be 1.52 ± 0.06 eV, confirming Nb to be a deep donor in langasite. By combining conductivity and thermoelectric power data, an expression for the electron mobility given by μ_e = 1.1× 10^{− 2}exp( ) was obtained. After evaluating the temperature dependent conductivity data under reducing conditions, in light of the defect model, a value for the reduction enthalpy (E_r = 6.57 ± 0.24 eV) was derived.