机械活化Mo-Cu粉末的烧结

研究了Mo-Cu粉末,经机械活化处理后的组织、形态与液相烧结性能、合金组织的关系,实验结果表明:一定时间活化处理,Mo-Cu粉末形成机械合金化初期的层状组织,其压坯可在较低温度液相烧结,合金相对密度大于99%,组织细小、均匀。     

机械活化W-Cu粉末的压力烧结

为了改善工艺与提高W-Cu合金的密度及性能，在对原料粉末进行机械活化处理后进行压力烧结，包括加压烧结与气压烧结，制备出W-Cu合金，考察其烧结合金的组织与性能。结果表明，机械活化能有效的促进烧结。加压烧结与气压烧结都能够有效地促进合金的致密化。加压烧结时，在加压方向上有明显的收缩，但在与加压垂直的方向上却略有膨胀。而气压烧结则可以使合金在各个方向上收缩。烧结组织细密、均匀．相对密度达98％以上。压力烧结是提高W-Cu合金密度的有效手段。     

钨钼活化烧结机理

主要介绍了添加少量Ｎｉ－Ｃｏ时钨，钼的低温烧结特性，对比了纯钨，Ｗ－Ｃｏ，Ｗ－Ｎｉ，Ｗ－Ｎｉ－Ｃｏ，纯钼，Ｍｏ－Ｃｏ，Ｍｏ－Ｎｉ，Ｍｏ－Ｎｉ－Ｃｏ烧结体系，测算了这些体系的烧结活化能，研究了其低温烧结机理，发现Ｎｉ－Ｃｏ对钨，钼的烧结具有最好的活化效果，说明镍与钴的共同加入对钨，钼的烧结具有协同活化作用。     

机械活化对Mo-Cu粉末烧结行为的影响

对机械活化粉末施以液相烧结制备了Mo-Cu合金,经后续处理后达到了完全致密化。结果表明,机械活化可以显著促进该体系的液相烧结,大大缩短了烧结致密化所需要的时间。随机械活化时间的延长,促进液相烧结的效果越明显。     

机械活化对高炉炼铁烟尘中锌浸出的影响

采用硫酸为浸出剂,对高炉炼铁烟尘进行未活化和活化浸出工艺研究。通过正交试验与单因素试验相结合考察硫酸浓度、浸出温度、浸出时间、液固比对烟尘中锌浸出率的影响。结果表明,未活化的烟尘在液固比8∶1、硫酸浓度170g/L、浸出温度95℃,浸出时间90min时,锌浸出率达到96.78%;而经活化的烟尘在液固比7∶1、硫酸浓度150g/L、浸出温度85℃,浸出时间75min时,锌浸出率达到98.19%。     

机械活化-放电等离子烧结FeAl/Al2O3复合材料

利用机械活化-放电等离子烧结的方法,将Fe-Al-Al2O3粉末经机械活化后快速烧结,得到致密且晶粒细小的FeAl/Al2O3,块体复合材料.研究表明,在球粉质量比13:1、转速170r/min、球磨时间25h的球磨条件下,Fe-40%(原子数分数)Al-10%(质量分数)Al2O3粉体中的纳米级Al2O3颗粒,在细化和活化Fe、Al金属粉末的同时,还能有效地阻止金属粉末在烧结前合金化生成金属间化合物.在烧结压力40MPa、烧结温度1 050℃、加热时间15min、保温时间10min的工艺条件下,制备的FeAl/Al2O3复合材料的相对密度达96.4%.     

机械活化-放电等离子烧结制备Y3Al5O12陶瓷

以高纯Y2O3和Al2O3粉体为原料,通过机械活化和放电等离子烧结制备Y3Al5O12(YAG)陶瓷.研究结果表明:机械活化Y2O3和Al2O3粉体,不但细化了Al2O3颗粒,而且使Y2O3发生了晶态转变,由立方晶转变为斜方晶,并最终非晶化;机械活化过程最终还合成了过渡产物YAlO3(YAP),但球磨5h后,继续延长球磨时间,会引入大量ZrO2杂质;球磨处理的Y2O3和Al2O3粉体具有很高的活性,能促进在较低温度下通过放电等离子烧结合成YAG.对球磨5h的粉体在不同温度进行放电等离子烧结的研究表明,在1000℃可获得纯YAG陶瓷,在1 400℃可得到相对密度为99.4%、晶粒大小为1～2μm的YAG陶瓷.     

等离子体活化烧结纳米材料

对热压烧结法、微波烧结法、等离子体烧结法和等离子体活化烧结法进行了比较，简评了等离子体活化烧结纳米材料过程。     

等离子体活化烧结技术新进展

简述了近年来国内外等离子体经烧结技术的新进展。     

粉末活化烧结制备高性能铁基合金

将机械球磨后的预合金粉分别与雾化铁粉及羰基铁粉混合,通过真空烧结法制备Fe-3Mo-3Cr-1.2V-0.5Mn-2C铁基粉末冶金材料,研究机械球磨活化预合金粉以及羰基铁粉的加入对材料显微组织结构和力学性能的影响。结果表明:对预合金粉进行机械球磨活化有利于合金元素在雾化铁粉中的烧结扩散,可促进铁基粉末冶金材料的致密化;当采用高表面活性的羰基铁粉作为原料替代雾化铁粉时,能够使样品在低的烧结温度下获得更高的密度及力学性能。其中,在1120℃下烧结条件,铁基合金材料孔隙率较低,晶粒尺寸适中,样品密度为7.68 g/cm³,布氏硬度高达538,抗弯强度为1222 MPa。     

武钢高炉炉尘中碳来源的变化特点

利用岩相显微分析、化学分析及拉曼分析技术,对武钢高炉炉尘的粒度组成、化学成分变化及碳的来源进行了研究。研究结果表明,武钢高炉炉尘的粒度组成主要以70~900μm为主,比例占80%左右;岩相显微分析表明,高炉炉尘中未消耗的煤粉和焦炭存在不同的结构形态,主要包含粗粒镶嵌、细粒镶嵌、纤维加片状,并含有矿物质、惰性物、煤焦等物质。利用图像分析和拉曼光谱技术共同对高炉炉尘中碳来源进行测定,2种方法所测结果接近,未燃煤粉占高炉炉尘总碳量的10%左右。     

X射线荧光光谱法测定高炉除尘灰中4组分

试样在高温下灼烧消除游离碳的影响,然后用熔融法制备样片,X射线荧光光谱法测定高炉除尘灰试样中TFe、SiO2、CaO、MgO含量。使用铁矿石标准样品建立校准曲线,通过数学校正消除元素间的重叠和吸收-增强效应。本方法用于高炉除尘灰中4组分的测定,结果与湿法测试结果相符。对样品进行精密度试验,测得相对标准偏差在0.38%~5.0%间(n=7)。     

高炉煤气干法除尘技术发展现状及宝钢应用前景

在对高炉煤气干法除尘技术应用现状进行综合分析的基础上，结合宝钢实际提出宝钢应用此技术的相关建议。     

高炉矿槽除尘无尘卸灰技术的实践与应用

高炉除尘灰回收处理一般经加湿机加湿搅拌后直接卸至敞篷式汽车,再外运至烧结系统作原料用。日常卸灰中,因受操作水平、加湿水、汽车运输等因素制约,难免会出现二次扬尘,而通过罐车无尘吸灰技术进行矿槽除尘灰卸灰处理,可彻底解决卸灰二次扬尘问题。     

全氧高炉风口喷吹烧结烟气的冶炼特征

摘要：建立了高炉或氧气高炉喷吹烧结烟气的数学模型,实现对烧结烟气利用与处理的目的。模拟结果显示：当烧结烟气喷吹温度为1250℃,全氧高炉的炉缸与炉身处各循环200m3/t炉顶煤气时,烧结烟气喷吹量每增加100m3/t,高炉理论燃烧温度降低约134℃,直接还原度增大0.02。随着烧结烟气喷吹量的增加,煤比逐渐增大,炉顶煤气中氮气含量逐渐增大,SO2浓度逐渐降低。当烧结烟气喷吹量达到894m3/t时,炉顶煤气中的SO2质量浓度为214.28mg/m3,与普通高炉相比,降低约1.48mg/m3;氮氧化物质量浓度为45.42mg/m3,低于普通高炉约6.36mg/m3。     

硫酸浸出瓦斯灰中铟的试验研究

理论上分析了从瓦斯灰中浸出铟的可行性。试验采用硫酸浸出瓦斯灰提取铟。结果表明,在初始硫酸浓度为1m／L,固液比1：5,浸出温度80℃,浸出时间2h,高速搅拌条件下,铟浸取回收率15．31％。     

高炉煤气脉冲布袋除尘技术的应用

介绍了韶钢6号高炉脉冲布袋除尘技术的工艺流程、主要设备、控制措施及节能效果。     

火焰原子吸收光谱法测定高炉尘中铟

采用混合酸溶样,过量氢氧化钠溶解氢氧化铟分离富集高炉尘中痕量铟,火焰原子吸收光谱法测定样品中铟含量,建立了一种测定复杂体系中痕量铟的简便方法。对实验过程中的酸用量、不同碱液及碱用量对溶解及测定结果的影响、共存离子的干扰等情况进行了考察,确定了最佳实验条件。实验结果表明,氢氧化钠能够有效的溶解痕量氢氧化铟,同时沉淀了铁、镁等离子,去除了高炉尘中大部分的干扰元素。方法相对标准偏差小于4.2 %,回收率在98 %~103 %之间。     

邯钢高炉喷吹除尘灰的可行性分析

通过对邯钢不同配比的焦化除尘灰与煤混合试样的某些基础性能研究得出,试验用的7种焦化除尘灰成分和邯钢喷吹用无烟煤成分相近,挥发分较低,固定碳含量较高,灰分含量均在10%～20%之间,基本符合喷吹用煤的要求。煤粉添加5%除尘灰后,燃烧率有所降低,固定碳含量增加,发热量提高。     

高炉煤气采用净煤气脉冲布袋除尘技术的应用

介绍了宣钢1、2号高炉脉冲布袋除尘技术的工艺流程、主要设备、净煤气的利用及节能效果。