透平循环压缩机转子轴向位移的控制

1 轴向位移产生的原因 1.1 工艺方面当系统气体进出口压差过大或其他工况发生变化而引起气体成分改变时,气体的密度将随之发生变化,直接影响电机负荷及转子轴向力的大小,甚至发生喘振,如果合成氨系统产生故障,将引起阻力增加,亦会产生喘振,处理不及时,都会损坏机器.     

井底存在液体时气井的工作状态

气井和凝析气井到了生产后期，水和凝析气往往一起从地层进入井身。地层能量足够大时。气体在井简内能维持较高的运动速度，并且天然气可将液体从气举管中带出来、随着给层压力下降，气体的运动速度逐渐减小，液体在井简内下沉并集聚在井底。当井底存在液塞时。对生产井的工作产生不利的影响。这是不仅由于增加了气体沿气举管运动的液流阻力。而且在井下额外产生对地层的反压力并减小压差。后一种情况将导致油井一地层全部系统工个状态发生变化，并使气井工作状态产生波动。在乌克兰的河尔秋赫夫气田，凝析气井的生产特点，就是这种情况的典型例子。     

离心式压缩机喘振控制浅析

喘振对离心式压缩机的危害性极大,对生产过程会造成较大损失,通过观测压缩机入口流量和进出口压力的波动、压缩机进出气管路气流中的噪音及压缩机的轴系振动图,分析判断压缩机喘振发生的情况,并归纳总结喘振发生的原因及规律。从设计理论源头出发,梳理机组运行过程中远离喘振区域的办法,达到减小喘振危害的目的。     

氨合成在线分析仪的设计选型与应用问题分析

合成氨工业中氨合成塔进出口气的气体组分是判断合成反应的直接参数。讨论了氨合成在线分析仪的设计选型,分析了氨合成塔进出口气的气体组分,及测量数据波动问题。分析结果表明:混合气体中氨因为温度变化而发生冷凝,导致进入分析仪的气体组分发生变化,是导致测量数据波动的主要原因。通过采用一体化电伴热管缆,使试样在进入分析仪前,保证氨不发生冷凝,从而保证测量的准确。     

抽油机防盗油技术的研究

在抽油机井的出口处，安加一台压力转换器来防止盗油是一项新发明，它是利用压差的变化来控制抽油机的启停。当盗油者放油时，出口的压力发生变化，通过转换器，将压差信号变成电信号，使抽油机自动停机，原油停止从出油口外流。它能有效地防止油井盗油的发生，是节能的好措施。     

FQ45F型三通球阀

根据三相分离计量装置的工艺流程,系统中的球阀进出口之间,将产生0.2～0.4MPa 交替变化的压差波动。而目前采用的浮动式球阀,由于球体的浮动很难保证密封。这类球阀,阀内球体依靠介质     

3.5 Mt/a催化裂化装置压缩机组的防喘振控制

压缩机若发生喘振，会使生产造成波动，严重时将损坏压缩机本体，使整个生产装置停工。大连石化公司3．5Mt／a重油催化裂化采用Triconex控制系统，该系统可以理想地实现防喘振控制。提高机组的控制灵敏度、稳定性，及工艺生产过程的安全性和可靠性。     

减温减压器喘振问题的研究与应用

减压阀作为减温减压器的核心部分,结构复杂,材质要求较高,且介质温度、压差较高,一度发生喘振现象,造成后系统蒸汽温度压力波动较大,无法满足工艺要求,导致系统停车事故。通过对减压阀结构形式、工作原理以及阀门材质的分析与研究,改造了减压阀的套筒和阀芯结构,消除了减温减压器长期不能解决的喘振问题,实现了长周期安全稳定运行,取得了良好的效果。     

炼油化工装置水锤事故分析及处理措施

当蒸汽或可凝气体与过冷的冷凝水或冷凝液接触并冷凝时,冷凝水或冷凝液的体积仅为相同质量原蒸汽或可凝气体体积的几百分之一甚至千分之一以下,导致原气相区域变为低压区域。由于压差作用,周边的冷凝水或冷凝液将以极高的速度冲向该区域,产生瞬时压力很大的冲击,并沿管道内存有冷凝水的部位向外传播,引起水锤(水击)发生。水锤会严重影响工业生产,极易导致安全事故发生,必须引起高度重视。结合几个具体实例说明了水锤事故的危害,分析了水锤事故发生的原因并提出了改正措施。对于蒸汽和冷凝水系统,水锤产生的压力和破坏程度是管内蒸汽压力、冷凝水过冷度、形成的汽泡尺寸、汽泡内不凝气体含量的函数。一般而言,产生的压力和破坏程度随前3项的增大而增大,随后一项的增大而降低;不应将蒸汽送至含过冷冷凝水的管线中;在发生水锤事故时应首先关闭蒸汽进料阀,再打开冷凝水放凝阀。对于可凝气体和冷凝液系统,在设计或操作时应避免可凝气体快速冷凝而引起的水锤事故,特别是对塔压热旁路控制方案,应做到冷凝液和热旁路气体分别进回流罐液相和气相部分,两者互不混合。     

高真空多层绝热低温管道内管路波纹管应力非线性有限元分析

广泛用于LNG等输送的高真空多层绝热(HV-MLI)低温管道常使用波纹管膨胀节来补偿其内管的冷缩变形,波纹管由于工作在深冷环境中且要承受液体内压,在实际使用过程中常出现断裂进而导致整个管道失效。为此,介绍了HV-MLI低温管道的基本结构,建立了波纹管有限元模型,在HV-MLI低温管道输送LNG、LO_2及LN_2的不同工况下对波纹管进行了应力非线性有限元计算,分析了轴向位移载荷及内压载荷分别作用下的波纹管响应状况,并结合国家标准GB/T 12777—2008对所用波纹管进行了强度及疲劳寿命校核。结果表明:(1)波纹管满足HV-MLI低温管道使用要求;(2)输送LN_2工况时波纹管等效应力最大,波纹管波峰内表面为危险点,此时可以考虑适当降低介质输送压力;(3)轴向位移载荷引起的波纹管子午向应力远超过材料的屈服极限,是引起波纹管疲劳损坏的主要因素,在管道设计及使用时应严格控制其数值。     

柴油加氢装置反应系统压力波动分析及消除

某柴油加氢装置设计加工能力为0.80 Mt/a,实际最大加工能力为0.90 Mt/a。当加工量提高至95 t/h以上时，加热炉进出口压力出现正弦式波动，加热炉出口管线出现规律性振动。通过对反应系统调节阀、注水泵、换热器跨线等部位进行调整，反应系统压力波动仍未消除。借助热成像发现加热炉出口管线内存在旋转流，在检修期间对加热炉出口管线配管进行优化。装置开工后，不仅反应系统压力波动消除，而且加工能力达到设计值，有效保证装置的经济性和安全性。     

CN-31型气态烃、液态烃两用预转化催化剂研制及工厂应用

介绍了CN-31型气态烃、液态烃两用预转化催化剂的实验室研制和工业应用。催化剂实验室筛选和工艺条件试验结果表明:在不改变现有轻油预转化工艺流程及设备的前提下,将轻油预转化变为天然气预转化工艺时,CN-31型油气两用预转化催化剂完全能满足工艺要求。该催化剂已在上海石洞口煤气制气有限公司得到应用。当以轻油为原料时,煤气负荷50万m3/d状态下,富气中CH4体积百分含量64.45%、C2+烃含量0.055g/m3,进出口气体温差57℃,反应器压差100kPa;当以天然气为原料时,各项性能和指标均能达到设计指标,在煤气45万m3/d负荷状态下,富气中CH4体积百分含量76.55%,进出口气体温差47℃,反应器压差105kPa。     

套管内液力补贴作业所需轴向力分析

套管内衬波纹管液力补贴作业过程中,挤胀波纹管时上提胀头所需的轴向力是一个十分有意义的参数。在分析挤胀波纹管受力的基础上,采用大变形弹塑有限元分析方法,结合实际数据进行计算。结果表明:当波纹管外径104mm,内径70mm,壁厚3.17mm,刚性胀头锥角30度时,对常用低碳钢材料.套管补贴所需轴向力不超过40kN;液力补贴工具刚性胀头锥角设计时取25~35度为宜;波纹管壁厚、外径和波纹条数的变化,对所需轴向力有较大影响。     

UOP连续重整装置催化剂循环故障分析及处理

介绍了UOP连续重整装置再生器或反应器中因催化剂颗粒间隙中气体线速发生变化而对催化剂颗粒移动产生的影响,并对几种异常现象进行分析,包括：①气体线速过高会造成催化剂贴壁或空腔现象,引起还原段料位和分离料斗料位突然降低;②再生剂和待生剂下料管线中,气体流动方向与颗粒移动方向相反,气体流速过高导致催化剂无法向下移动,引起催化剂循环中断;③对于闭锁料斗来说,如果闭锁区的下料管中催化剂料封被高压差破坏,气体就会互串导致闭锁区与缓冲区之间连通,且闭锁料斗的催化剂循环中断.通过对以上3种案例进行分析可知,分离料斗补充氮气量、氮封罐补充氮气量、闭锁料斗的补偿气流量异常增加均意味着输送故障已经发生.使连续重整两器的各处流量保持在正常范围是催化剂稳定输送的前提.当装置出现异常现象导致输送停止或波动后,需采取针对性措施加以解决和恢复.     

原油铁路装车泵变频调速技术

1·问题的提出储运销售分公司西油库主要负责原油铁路装车外运,设计装车能力600×104t/a。装配五台装车泵,功率5×75kW。铁路装车的特点:一是属于间歇生产运行方式,设备启停频繁,冲击大,机泵易发生故障;二是运行工况不稳定,装车量不固定,压力波动大,容易发生泡油、冒顶事故;三是为了保证装车生产,采用出口阀调节流量,工艺管线易发生渗漏,泵、管压差增大,造成节流损失。单台泵运行、二台泵并联运行和三台泵并联运行三种不同工况下对比数据见表1。表1不同工况条件下装车泵出口前后泵管压差统计运行工况单台泵运行2台泵并联运行3台泵并联运行…     

复式波纹管膨胀节位移附加值计算的探讨

《美国膨胀节制造商协会标准》EJMA—2003对复式膨胀节中间管引起的膨胀节位移附加值计算作出了规定,要求在计算最大单波组合位移时加以考虑,而国内标准中并没有对此部分内容提出要求。由于波纹管的应力主要由内外压和位移引起,位移产生的应力通常大于内外压引起的应力。当复式膨胀节中间管较长,口径较大,结构较重时,对波纹管会引起较大的附加位移,最大组合位移超出设计值。因此在设计复式波纹管膨胀节时要充分考虑膨胀节上各种构件自身结构重量引起波纹管附加位移的情况,再按照国标规定进行波纹管的强度、稳定性及疲劳寿命的计算,做好膨胀节设计,确保其在装置中正常运行。     

主风机反喘振系统失效原因分析（摘要）

马家滩炼油厂１０万ｔ／ａ催化装置的主风机是由沈阳鼓风机厂设计制造的离心式压缩机，型号为Ｄ４５０３７，设计进口流量（标准）３００ｍ３／ｍｉｎ，出口压力（绝压）０－３５ＭＰａ。喘振是离心式压缩机的固有特性，防止喘振一般是在排气管道上连接一条放空线，当流量逼近喘振点时，尽快打开放空阀，降低出口背压，增大流量，使工况点离开喘振点，向大流量移动。鼎天科技有限公司设计制造的ＣＭＣＳＴＴ０１监控装置，用于主风机的状态监测、防喘振控制、出口压力控制和安全自保系统。但在生产中反喘振控制系统却未能有效地防止喘振…     

基于电参数的螺杆泵杆管偏磨预判研究

针对螺杆泵采油中存在的杆管偏磨问题,建立了基于电参数的抽油杆偏磨分析模型。通过模型分析发现:抽油杆扭矩和轴向力的变化都能反映工况的变化;抽油杆扭矩与沉没度正相关,与油管半径负相关;当扭矩和轴向力发生变化时,抽油杆的偏磨程度就会发生变化,该变化会在电流和有功功率参数中反映出来。结合现场故障井数据分析得出:有功功率对工况变化的敏感性强,尤其对中小驱动装置或电机轻载情况,比电流具有更强的反映工况变化的能力;当抽油杆磨断时,电流会有一定程度降低,而有功功率则产生明显突变;含蜡量、转速和沉没度偏高所引起的杆管偏磨监测曲线的变化趋势与基于电参数的抽油杆偏磨模型的分析结果一致。根据研究结果,提出用自动调速功能控制沉没度波动;通过控制系统自动调整螺杆泵转速的方法改变液面深度,使杆管磨损程度大幅度降低;应用自动连续监测方法确定螺杆泵井的合理热洗周期,从而预防含蜡量偏高所引起的杆管偏磨。      

U型金属波纹管动态特性实验研究

在实际应用中 ,由于波纹管经常会受到各种因素的作用而发生振动 ,因此有必要对波纹管做动态特性研究。实验研究了物理参数相同的波纹管在 4种不同情况下的动态特性 ,分别识别出它们的轴向和横向模态参数。给波纹管加上加强环后 ,轴向和横向阻尼比均增加 ,而固有频率均降低 ,动态刚度则与层与层之间是否有阻尼材料有关 ;无阻尼材料时 ,动态刚度增加 ;有阻尼材料时 ,动态刚度降低。在实际应用中 ,可根据实际需要来选取合适的波纹管。     

离心式压缩机的防喘振控制设计探讨

针对离心式压缩机稳定工况区较窄、易喘振问题,介绍了离心式压缩机的喘振及防喘振机理。讨论了离心式压缩机防喘振控制中有关冷、热回流线的设计方案,并给出了推荐方案。就离心式压缩机防喘振控制设计中安全上限值设定、防喘振控制阀、压缩机出口管线排布等关键问题进行了详细的分析。