1Cr25Ti管件开关漏气原因分析

本文通过对1Cr25Ti管件开关焊接部位的低倍观察，以及对其硬度和金相组织的检验，分析了管件开关的漏气原因，从而得知该管件开关漏气是由于焊接处的热应力裂纹引起的，而热应力裂纹的形成与焊接缺陷、旋锤加工内应力和老化试验所产生的脆性等多种因素有关。     

1Cr18Ni9Ti无缝钢管外壁螺旋形裂纹分析

分析得出ＴｉＮ和氧化物夹杂物导致了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢管外壁形成成簇螺旋形裂纹。文章提出应从冶炼、浇注、加工、精整等方面综合采取措施解决这一问题。     

1Cr18Ni9Ti与1Cr13不锈钢焊接接头组织及电化学性能

用金相法观察和分析了用1Cr18Ni9Ti焊丝进行焊接的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢板和1Cr13马氏体不锈钢板焊接接头的组织;通过海水模拟溶液浸泡试验,测量焊接接头极化曲线和交流阻抗曲线,对比分析了焊缝与母材的耐腐蚀性能.结果表明,焊接接头组织为典型的柱状晶凝固组织;焊接接头中,马氏体母材和焊缝区容易受到腐蚀,而奥氏体母材不易受到腐蚀.     

20Cr1Mo1VTiB钢Ti的控制

通过近几年我厂20Cr1Mo1VTiB钢实际生产经验，总结出此钢在电弧炉冶炼及电渣重熔时Ti的烧损规律，并对此进行初步分析，从而找出适合我厂的生产工艺。     

1Cr18Ni9Ti和16Mn钢板焊接工艺分析

对200mm1Cr18Ni9Ti钢板和16Mn钢板在焊接过程中出现的缺陷进行了分析,并提出了相应的解决措施.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断裂原因分析

利用扫描电镜和光学显微镜的等分析设备,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断口的组织形貌,分析了基体成分和性能。研究表明断裂原因为在支架铆接部位的局部尺寸减薄,降低了构件的承载能力,诱发裂纹最终导致疲劳断裂,并提出相应的解决措施。     

12Cr1MoVG锅炉过热管开裂原因分析

本文通过对失效锅炉过热管的化学成分分析、硬度试验、力学性能试验、低倍和高倍金相观察,并根据过热管的工作环境及使用情况,对其弯管段发生爆管的原因进行了分析,最终得知,钢管强度偏高,塑性较差,弯头处存在较大的弯曲残余应力,以及钢管内壁的拉道等缺陷是导致过热管开裂的主要原因。     

离心球墨铸铁管渗漏机理分析及预防措施

对离心球墨铸铁管渗漏的机理进行了分析。得出夹渣、针孔、裂纹等铸造缺陷是影响铸铁管成形率和水压合格率主要原因。结合生产实际情况,提出了相应的预防措施。     

渣成分对高温合金0Cr15Ni25Ti2MoAIVB电渣重熔Ti烧损率和钢锭表面质量的影响

试验分析了2．5t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAIVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明，4种渣系中75％CaF2-15％Al2O3-10％CaO三元提纯渣的Ti烧损率最低，为7．0％，并且避免了70％CaF2-30％Al2O3的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。     

加热炉汽化冷却水管漏水分析及解决措施

对承钢棒材厂加热炉汽化冷却水管漏水事故进行了分析,找出了事故发生原因,提出了解决措施。     

转炉生产12Cr1MoVG钢的工艺试验

通过控制钢中有害元素含量、采用特殊的操作技术、提高钢水的Mn／Si比、选用合适的精炼渣系、实施全程保护浇注等措施,采用LD—LF—VD—CC-轧制工艺生产出了满足用户要求的12Cr1MoVG高压锅炉管钢。     

1Cr21Ni5Ti钢管冷弯脆性问题研究

论文研究了热处理工艺对1Cr21Ni5Ti钢组织与性能’的影响,找到了材料冷弯脆性的原因,得到了如下结论：（1）材料产生脆性的原因是敏化处理时。相的析出,材料固溶后在650℃。900℃敏化处理时析出。相,导致塑性和韧性降低,并且在700℃敏化口相的析出量最大;（2）材料经固溶处理后在700℃保温10分钟时就有口相析出,20分钟达到最大析出量,导致塑性和韧性降低;（3）σ相在900℃～950℃之间开始溶解。已经产生。相的材料可以通过重新加热到950℃以上然后快速冷却来消除因σ相的析出而产生的脆性。     

钛、锰、铌对Fe-25Cr合金在硫化环境中预氧化保护作用的影响

研究了中等含量的钛（w=4%）、锰（w=9%）或铌（w=8%）对Fe-25Cr合金预氧化层在高温硫化环境中保护性的影响.实验结果发现：所有合金在1000℃,10⁵ PaO₂中经不同时间预氧化后的硫化均出现了增重缓慢的保护性硫化阶段,之后试样迅速增重.加w（Ti）＝4%使合金形成了略厚的TiO和TiCR₂O₄混合氧化层,使保护性阶段加长了约1倍;而加w（Mn=9%的合金却形成了多孔的以MnO和MnCR₂O₄尖晶石相为主的混合氧化层,保护性较差。加铌对Fe-25Cr氧化层的组成及预氧化后的硫化动力学影响甚微.     

双相不锈钢1Cr21Ni5Ti脆化研究

主要研究了1Cr21Ni5Ti双相不锈钢400℃～600℃之间不同温度的脆化倾向，结果表明：400℃～500℃之间时效脆化速度明显高于550℃和600℃时效，脆化原因主要是铁素体钢具有的475℃脆性。     

Preparation of Semisolid Slurry for Stainless Steel 1Cr18Ni9Ti

The preparation of nondendritic semisolid slurry for stainless steel 1Crl8Ni9Ti was studied. The experiments show that when stirred for 2--3 min under the test condition, the semisolid slurry with solid of about 50% and spherical primary austenite in size of 100--200μm can be obtained, and besides the slurry is easy to flow out through the bottom hole of thestirring chamber. More homogeneous temperature fields and solute fields of stainless steel 1Crl8Ni9Ti melt appear because of the electromagnetic stirring, which restrains the formation of large primary austenitic dendrites and creates a base to form spherical crystals of primary austenite. The stronger temperature fluctuation in the melt containing many stirring-initiated rosette primary austenitic grains, together with the simultaneous remelting of the secondary arm roots primarily account for the deposition of the spherical primary austenitic grains.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的晶间腐蚀性能与Ti,C比关系

采用ＥＰＲ电化学试验、草酸侵蚀试验及硫酸—硫酸铜腐蚀试验研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的抗敏化态晶间腐蚀性能与钢中Ｔｉ，Ｃ比的关系，以确定此钢适宜的钛含量。所用试样均为固溶处理（１０３０℃×１０ｍｉｎ、水冷）后经敏化处理（６５０℃×２ｈ，空冷）。试验结果表明，为防止在试验条件下产生敏化态晶间腐蚀，１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢最低钛含量需满足Ｔｉ／Ｃ≥５．５或Ｔｉ／（Ｃ－０．０２）≥８。根据试验结果提出应对钢中钛含量上限值合理控制。