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利用喷射成形工艺分别制备了M3及Nb合金化的M3高速钢;在变形温度为950~1150℃、应变速率为0.01~10s-1、最大真应变为0.7的条件下,利用Gleeble-1500热模拟试验机研究了MN合金的热压缩变形行为和组织演变情况,得到该合金的热变形激活能并构建了其热变形本构方程。结果表明,喷射成形制备的MN合金组织均匀细小,有利于热变形加工;在实验条件下,MN合金均表现出动态再结晶特征,变形温度和应变速率对合金流变应力的影响显著,流变应力随着变形温度的降低和应变速率的增加而增大;变形温度对变形后碳化物分布影响明显,温度越高,其分布越均匀。 相似文献
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采用双扫描喷射成形炉制备了SFT15高速钢,对喷射成形SFT15的体密度、关键力学性能及其微观组织进行了研究。结果表明:SFT15沉积坯平均体密度为8.2g/cm3,达到理论密度的99.3%。采用双扫描喷射成形设备制备的SFT15高速钢晶粒细小,无宏观偏析,组织致密。经锻造热加工后,喷射成形SFT15高速钢的力学性能大幅提高,硬度达到HRC67.6,抗弯强度超过4200MPa。采用SEM研究SFT15的内部组织发现,SFT15高速钢内部包括均匀分布的细小碳化物。 相似文献
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为了提高CPM9V高速钢组织均匀性,采用喷射成形方法制备CPM9V高速钢,研究了喷射成形CPM9V高速钢热处理前后的微观组织.结果表明:喷射成形制备的CPM9V高速钢沉积坯晶粒细小,组织致密,无宏观偏析,沉积坯平均体密度为7.306 g/cm3,达到理论密度的98.1%;CPM9V高速钢沉积坯经热处理后组织为回火马氏体、铁素体和碳化物,二次回火硬度为52HRC,与粉末冶金CPM9V高速钢相当;组织中绝大部分为小于15μm的等轴晶,分布在晶界的碳化物主要为MC型碳化钒,分布在晶内的碳化物为VC和Mo的复合碳化物. 相似文献
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张勇张国庆李周袁华许文勇刘娜 《材料工程》2009,(S1):14-17
主要研究了喷射成形高速钢SFT15在热处理后与热等静压+热处理后两种状态在700,800,900,1000℃和1100℃温度下的应力-应变特性及其组织形貌。喷射成形制备的SFT15高速钢内部为细小等轴晶,并且组织均匀,无宏观偏析。采用GLEEBLE3500热力模拟试验机测试SFT15的应力应变特性,热等静压工艺有助于提高喷射成形高速钢SFT15的抗压强度,热等静压后在700℃下的抗压强度比热等静压前提高了约300MPa。 相似文献
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制备具有不同原位TiC颗粒含量的喷射成形7075铝合金,在610℃和620℃二次加热并保温30min,淬火固定其半固态组织后采用扫描电镜进行观察,利用平均截线法统计其平均晶粒尺寸,分析不同颗粒含量对喷射成形7075铝合金半固态组织的影响规律。结果表明,当原位TiC颗粒含量达到2.91%(体积分数,下同)时已经产生良好的钉扎效果,使得合金基本保持喷射成形组织特征,能够满足后续的半固态成形工艺要求,与7075铝合金相比,抗拉强度提高4.2%,TiC颗粒的含量减少至1.73%和1.15%时,局部区域发生晶粒的异常长大现象,使合金组织的均匀化程度下降。 相似文献
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袁华李周张国庆许文勇姚瑞平田世藩 《材料工程》2009,(S1):150-153
研究了喷射成形工艺对一种高铝钛比、难变形高温合金GH710组织的影响,结果表明:喷射成形工艺成功制备GH710沉积坯件,坯件经过热等静压和变形后,外观组织良好,合金组织细密,晶粒尺寸在45μm左右,具有非常强的晶粒抗长大能力,主要有两种尺寸的γ′相,数量较多,主要分布在晶界和晶内。 相似文献
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喷射成形技术及应用开发研究 总被引:2,自引:0,他引:2
喷射成形技术是一种快速凝固近终成形材料制备新技术,其最突出的创新点在于,把液态金属的雾化(快速凝固)和雾化熔滴的沉积(熔滴动态致密固化)自然地结合起来,在一步冶金操作中完成,以最少的工序,直接从液态金属制取具有快速凝固组织、整体致密、接近零件实际形状的高性能材料或半成品坯件。利用这项技术,不仅可以制备出许多高性能的新材料,而且可以大幅度提高传统材料的性能,同时又不明显地增加材料的制备成本,容易获得较高的产量,因此,喷射成形技术对于冶金材料制备行业来讲,有着广泛的适应性,是标志着材料制备技术更新换代的一种新型技术手段,在国际上,与半固态加工、薄板坯铸轧 相似文献
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对TC2钛合金的高温变形行为进行了有限元模拟和热压缩实验研究,使用有限元自洽模型模拟提高流动应力曲线修正精度,分析材料的应力应变曲线特征,得到其高温流动本构方程和激活能,并进行了光学显微镜观察研究其微观组织演变规律,发现在高温低应变速率下α相的球化程度较高。绘制出TC2钛合金的功率耗散图和热加工图,结合应变速率敏感系数m研究了受m值控制的不同变形机制,最终确定了TC2钛合金的最佳加工窗口:(I)760~825℃、0.007~0.024 s-1;(II)850~900℃、0.018~0.37 s-1;(III)900~950℃、1~10 s-1,在此区间功率耗散因子较大,在材料变形过程中发生充分动态再结晶,试样的微观组织呈细小等轴状。 相似文献
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喷射成形高锰ZA35合金的工艺及组织研究 总被引:3,自引:0,他引:3
利用优化工艺参数的喷射成形技术制备含Mn3.5%(质量分数,下同)的ZA35合金坯,比较了铸态和喷射成形态合金的微观组织.研究表明:喷射成形态合金晶粒细小,组织分布均匀;元素Mn在铸态组织中主要以大量富Mn独立硬化相分布于晶界或晶界附近,喷射成形合金组织中富Mn相消失,元素Mn溶入基体,固溶度明显提高.元素Mn在铸态和喷射成形态合金基体中分布规律一致,即在α富铝相中的固溶度显著高于在η富锌相中的固溶度.热挤压后,喷射成形3.5%Mn-ZA35中有类似纳米级晶须状和颗粒状的MnAl6析出. 相似文献
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喷射成形超高碳钢的微观组织与工艺研究 总被引:4,自引:0,他引:4
通过喷射成形工艺制备超高碳钢材料可以极大地优化其微观组织,提高性能,但是如果喷射成形工艺参数控制有误,就可能使组织恶化,性能下降。本文通过分析喷射成形工艺制备超高碳钢材料过程中因为参数控制等原因出现的组织缺陷,探讨了产生组织缺陷的原因,并结合喷射工艺原理和喷射成形设备具体分析了喷射成形工艺过程中的参数控制,提出了改进工艺参数,消除材料组织缺陷的方法。 相似文献
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应用喷射成形技术制备了Cr12MoV钢,采用金相、扫描电镜、X射线衍射等分析方法对其微观组织进行了研究.将喷射成形材料与铸造方法制备的材料进行了对比,结果表明,喷射态合金更加致密,晶粒更加细小,碳化物的分布也更加弥散,合金元素的偏析程度大大降低. 相似文献
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采用常规铸造和喷射成形工艺分别制备了H13钢,应用OM、SEM、XRD等方法研究了铸态、喷射沉积态及过喷粉的组织。采用LMS-30粒度仪对过喷粉进行了粒度分析。结果表明:铸态H13钢为粗大的枝晶组织,合金元素与碳化物偏析严重,而喷射成形H13钢为细小的等轴晶组织,几乎没有碳化物,含有较多的残余奥氏体。过喷粉是枝晶组织,随粉末尺寸的减小,一次枝晶变小,二次枝晶臂已不明显,是欠发达枝晶组织。雾化压力的增加对小颗粒过喷粉的尺寸和数量影响甚微,但会明显减小大颗粒过喷粉末的尺寸,并增加其数量。喷射成形等轴晶的形成机制在气液比偏小时以未破碎枝晶的均质化与碎断枝晶的连接长大为主,而在气液比偏高时以大量破碎枝晶作为异质形核核心为主。 相似文献
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采用Gleeble-3180热模拟机,对喷射成形Al-Cu-Mg挤压态合金进行热压缩实验,温度范围为300~450 ℃,应变速率为0.01~10.00 s-1,变形量为60%。实验结果表明:喷射成形Al-Cu-Mg挤压态合金在热压缩变形中,流变应力随温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大。采用基于双曲正弦函数的本构方程和Z参数来描述喷射成形Al-Cu-Mg挤压态合金的高温变形行为,得到热激活能Q为158.52 kJ/mol。分析应变为0.4和0.8时的3D耗散图和热加工图,发现应变从0.4增加至0.8时,加工性能发生明显改变。在温度范围为320~370 ℃、应变速率为6.68~10.00 s-1的区域有着较好的加工性能。 相似文献
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研究了热等静压工艺对喷射成形K17和GH742两种高温合金显微疏松和室温拉伸性能的影响。结果表明,热等静压处理可以闭合坯件内的疏松孔洞,提高合金致密度,进而提高合金的强度和塑性。 相似文献
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SHI Haisheng WU Xingfang ZHANG Jingguo 《材料导报》2004,18(Z3):163-165
报道了首次采用喷射成型工艺制取超高碳钢,并研究了其超塑性及变形后的显微组织.研究结果表明:喷射成型超高碳钢不仅具有优良的显微组织,而且还有独特的超塑性;在高温超塑拉伸应力作用下,超高碳钢变形后的显微组织存在明显的不均匀性. 相似文献