水平集中荷载作用于单阶变截面柱上柱任意位置时柱顶反力计算方法的探讨

通过力学方法的推导,整理出水平集中荷载作用于单阶变截面柱上柱任意位置时,比较简便的柱顶反力计算办法。     

柱顶无侧移单阶柱计算长度系数的实用计算

本文推导了适用于双跨和多跨单层厂房框架的柱顶无侧移单阶柱的屈曲方程,从而得到上段柱和下段柱的计算长度系数,除列出了μ_2值的数表外,为便于应用,还给出了单阶柱下段计算长度系数的实用计算公式。     

地基反力系数测定的注意事项

地基反力系数是基础工程、地下工程、抗滑桩工程设计与研究中的关键参数。文中通过对地基反力系数测定的注意事项阐述,旨在引起人们对地基反力系数测定及计算各环节的高度重视。     

上海地区软土层侧向基床反力系数规律性研究

根据38个扁铲侧胀试验孔近4000份数据的实测资料求得上海地区软土层的侧向基床反力系数值Kh,分析和归纳出各土层Kh值的范围及其随深度的变化规律,并将计算值与规范参考值作比较.这些结果可为上海地区水平受荷桩、基坑工程和隧道工程的设计提供依据.     

弹性地基梁法中地基反力系数的新解法

弹性地基梁理论在工程中应用很广,但其地基反力系数的确定很不容易。在改进Vlasov双参数地基模型基础上,通过拟合处理,得到了弹性地基梁法中地基反力系数的解析表达式,从理论上阐述了其与地基和梁的特性、及梁的挠曲变形相关的性质。参数分析结果表明,地基反力系数与梁的长细比、地基刚度以及地基厚度密切相关：对于长梁（λL≥4）,地基反力系数变化不大。     

无粘性土中水平荷载桩的地基土极限水平反力研究

本文针对前人推导的水平荷载桩地基土极限水平反力Pu的基本假设不尽合理和所得Pu过大、偏于不安全这一现象,对水平荷载桩地基土极限水平反力的形成特征和桩周土的应力状态进行了分析研究.并在此基础上按塑性理论推导获得了无粘性土中圆形截面水平荷载桩地基土极限水平反力Pu的滑移线理论解,其Pu值约为Broms建议值的一半或更小.经与试桩资料对比,本文解答求得的单桩极限水平承载力与实测值非常吻合.     

用扁铲侧胀试验求解侧向基床反力系数的方法

利用扁铲侧胀试验可以求解侧向基床反力系数K。，但由于侧向基床反力系数的影响因素较多，因而求解公式比较复杂。本文对用DMT求解侧向基床反力系数的方法进行简化，提出较为简捷的查表法和拟合法，减少了计算程序，便于工程中实际的应用。通过对工程实例的计算，最大误差不大于2％，结果令人满意。     

水平荷载单桩计算的非线性地基反力法研究

为提高桩身变形较大时水平荷载单桩设计计算水平,基于地基反力法提出了考虑极限土反力和地基反力系数一般形式的桩身的变形和内力的计算方法。对于土为塑性和弹性状态对应的桩段分别求得到了桩身响应的解析解和半解析解,并用Fortran语言编制了计算程序。计算结果分析表明：桩的位移和弯矩均随荷载的增加而大幅度增大;桩顶的约束条件对位移和弯矩沿桩身的分布影响很大;当桩长超过临界值时,继续增加桩长对桩的响应影响极小,且临界桩长基本不受荷载和桩顶约束条件的影响;桩的最大位移和最大弯矩随桩周土的物理力学性质的改善而明显减小;最大位移随桩的抗弯刚度的增加而减小,而最大弯矩受抗弯刚度的影响很小;计算值与现场试验的实测值吻合较好,本文解是可靠的。     

异形平面箱基反力系数的弹塑性分析

本文通过有限元法对异形平面箱基反力系数作线弹性、非线性弹性分析及弹塑性分析,提出六种异形平面箱基反力系数表.对以“L”形箱基反力系数进行探讨,分析了异形平面箱基的塑性区扩展,为箱基反力系数的计算提供了依据.     

某教学楼底层柱顶隔震设计及地震响应分析

对某底层为架空层的教学楼进行了底层柱顶隔震设计和动力响应分析。时程分析表明:在7度(0.15g)中震下,减震系数为0.36,减震效果明显,上部结构可以降低半度设计;底层的柱子按8度(0.20g)罕遇地震作用下受到的内力进行强度设计,分析表明底层柱子具有足够的刚度和强度。     

门式刚架结构在高地震烈度地区的柱顶位移控制分析

在轻型门式刚架结构的设计中,结构的位移控制十分重要,各相关规范只给出了在风荷载作用下的柱顶位移限值,地震作用效应控制设计时的柱顶位移限值未详细规定。论文通过在高地震烈度地区的具体工程,分析当地震作用控制设计时的柱顶位移限值取值。     

考虑复杂地基反力分布的嵌岩灌注桩屈曲稳定分析

嵌岩灌注桩因其诸多优点在桥梁等工程领域中广泛使用,但当上覆土层软弱且桩顶自由长度较大时,桩身屈曲稳定问题应引起重视.为探讨桩侧土约束对桩身屈曲稳定的影响,假定地基反力系数呈更一般的幂分布,基于弹性地基梁理论建立桩土体系总势能方程,采用最小势能原理导得桩身屈曲临界荷载与计算长度解答,并据此讨论了地基反力系数分布模式、桩身自重及桩侧摩阻力等对桩身屈曲稳定的影响规律.这些定性的规律对嵌岩灌注桩的设计与施工具有一定的指导意义.     

高层建筑施工中塔式起重机附着反力的设计计算

对高层建筑施工中附着式起重机荷载、施工工况进行分析,得出附着反力的计算模型,从而导出附着反力的计算公式,通过简化计算方法,并对计算结果进行分析后,提出了附着式起重机附着反力的正确计算方法.     

用扁铲侧胀试验求解侧向基床反力系数

侧向基床反力系数Kh是水平受荷桩、基坑围护和隧道支护设计的一个重要参数。从扁铲侧胀仪的工作机理出发,推导出侧向基床反力系数的计算公式,并考虑了基础宽度、加荷速率、基础形状及刚柔性等因素的影响。利用上海地区的扁铲侧胀试验资料,按本文公式进行计算,结果与规范推荐值相当接近。     

用扁铲侧胀试验求解侧向基床反力系数的方法

利用扁铲侧胀试验可以求解侧向基床反力系数Kh,但由于侧向基床反力系数的影响因素较多 ,因而求解公式比较复杂。本文对用DMT求解侧向基床反力系数的方法进行简化 ,提出较为简捷的查表法和拟合法 ,减少了计算程序 ,便于工程中实际的应用。通过对工程实例的计算 ,最大误差不大于 2 %,结果令人满意     

扁铲侧胀试验求解侧向基床反力系数的应用

针对利用扁铲侧胀试验可以近似求解侧向基床反力系数,但实际使用时需进行修正的现象,通过在杭州钱塘江两岸地区的扁铲侧胀试验情况,对比了各类数据,提出了杭州钱塘江两岸地区粉土及淤泥质土层的综合修正系数的取值建议。     

新型反力装置在单桩水平承载力测试试验中的应用研究

反力装置的选取与地基的性状、基桩的桩型、现场条件等因素密切相关,为获得更精确的单桩水平极限荷载,本文采用组合钢梁和反力桩组成的反力平台作为施加荷载的反力系统,开展了3根桩的现场水平静载试验,得到了如下结论:(1)该新型反力装置的主受力钢箱梁承载力设计值295N/mm2,单根钢箱梁均布荷载12000kN,最大挠度为7.0...     

桩-筏(梁)基础设计中地基反力的确定方法

桩 -筏 (梁 )基础设计时 ,筏板 (梁 )底部的地基反力的确定是十分关键的 ,它不仅受到上部结构的刚度影响 ,还受到地基土的固结度随着时间的增长而不断变化及地基刚度的时效性等的影响 .设计时其计算模型的建立又和桩 -筏 (梁 )的刚度有关 .根据地基土在桩 -筏 (梁 )基础的作用下的实际受力状况 ,结合工程实例 ,提出桩 -筏 (梁 )基础设计时简化计算的 3种模型及 3种型使用时的注意事项 .     

关于脚手架风荷载体型系数中挡风系数的计算

连墙件是保证架体整体稳定,防治架体顷覆,抵抗架体变形,抵抗水平荷载的重要措施。在计算连墙件的过程中,我们不可避免的要对架体进行风载计算,脚手架风荷载体型系数中挡风系数究竟如何计算,对于我们在施工中实际遇到的情况和与之相关的有关标准还没有一个非常系统的计算规定。为了解答这个问题,正确计算出连墙件轴向力设计值,本文将就此内容进行详细的探讨和阐述。     

矩形单独基础双向偏心荷载下的基底反力

文章导出了双向偏心荷载下矩形单独基础的基底反力表达式，在推导中考虑了由于大偏心荷载而产生的基础与土脱离的情况，可供设计者参考。