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电点火头发火过程的时间结构的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
该文设计了一种测试电发火过程时间结构的测试方法和测试系统,该方法可以同时测试电发火过程中桥丝的升温时间和点火药的爆发延滞期,实验表明,KP,K1K和LTNR电点火头发火的时间参数与点火电流,通电时间和点火药的燃烧特性有关,影响发火时间的主要因素是点火药的燃烧特性。 相似文献
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雷管爆炸过程,实质上是热量传递的过程,如果热量传递受阻,必然导致雷管瞎火或半爆等。那么,电雷管出现瞎火原因何在?首先得从电雷管结构谈起:它是由电引火装置(电点火药头)和火雷管组合而成。当电雷管通电后,由于桥丝发热,使药头内药剂受热加温,逐渐形成“热点”,桥丝继续加温,药剂内温度上升,活化分子扩大,加快了化学反应、释氧量增强、热量积累提高,导致“热点”扩大增强,当达到药剂发火点时药头燃烧发火,其火焰点燃雷管,使 相似文献
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以相同工艺制作类石墨桥膜点火桥,对其进行蘸药等处理,形成点火头结构;升降法试验得到不同激发条件下50%发火时的电流或电压,并验证其发火可靠性;测试点火头的响应状态,得到裸桥状态下类石墨桥膜对不同能量输入的响应。以相同方式制作桥丝式点火头,得到发火参数与电压、电流特性。涂覆有150目下叠氮肼镍(NHA)的类石墨桥膜,99%恒流发火电流为325.65 mA;99%恒压发火电压为2.43 V;在电容47 μF条件下99%脉冲发火电压为10.45 V。同样蘸药的桥丝式点火头,99%恒流发火电流为89.61 mA;在电容47 μF条件下99%脉冲发火电压为4.72 V。对比发现,类石墨桥膜点火头在使用钝感药剂时可满足0.99(0.90置信度下)可靠度要求。 相似文献
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使用外径6.0mm、内径3.5mm,长度分别为30,25,20,15mm的钢内管,装填结晶PETN(太安)作为起爆元件代替起爆药,分别使用桥丝电引火头、塑料导爆管、半导体桥(SCB)点火。实验表明:在桥丝电引火头作用下,30,25mm钢内管装药密度分别为0.90~1.47g/cm~3、1.21~1.40g/cm~3;高能HGL点火药作用下,20mm钢内管装药密度为0.87~1.42g/cm~3,钢内管中结晶PETN能够实现燃烧转爆轰(DDT)。半导体桥点火使用RDX(黑索今)和PETN作为点火端装药可以使雷管发生爆轰。 相似文献
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为解决当前磁电雷管生产工艺复杂、成本较高的问题,设计了一种新型磁电雷管。首先,阐述了磁电雷管的设计原理。在此基础上,分析了感应电流I2与次级绕组匝数n2、次级端脚线及桥丝电阻R2、磁导率μ、电流频率f的关系,确定了n2、R2、μ和f等的取值。生产中,采用了磁环、脚线定位注塑措施;确定了磁电雷管的磁环材料,初、次级绕组匝数和电线材质;优化了点火药配方和桥丝的直径,点火药选择m(苦味酸钾)∶m(高氯酸钾)=47.30∶44.65的零氧配方,桥丝直径为0.03 mm,解决了规模生产的一致性问题。结果表明:本产品生产工艺简单,能够实现大批量生产,同时具有很强的可靠性,满足了行业的需求。 相似文献
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文中通过对木炭系,硫氰酸铅系电引火头的性能对比分析,提出了研制开发新型复合电引火区头的设想,并经过论证,试验,批量生产,证明这种新型复合电引火药头性能优良,质量稳定,用该药头装配成的秒延期电雷管,其性能完全达到GB8031《工业电雷管》标准的规定的要求。 相似文献
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论文根据实际需要研究了铜芯脚线—镍鉻合金丝储能焊接的工艺方法,从铜芯材料、焊接工具材质及焊接工艺参数等方面进行了改进,并对用该种工艺方法制作的引火元件的电阻、静拉力、电性能参数、发火时间、储存性能等指标进行了实验对比。结果表明,用该工艺制作的引火元件能够满足产品技术指标的要求,研究结果具有实际应用价值。 相似文献