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步进齿条式冷床已在中小型棒材生产中得到广泛应用,但随着轧机不断更新改造和产品质量的要求不断提高,这种冷床暴露了一些缺点,主要有:第一,棒材的不直度过大(一般在5~6毫米);第二,冷床长度不够,面积小,棒材下床温度过高;第三,棒材与冷床齿条接触点固定不变,致使棒材冷却不均匀,局部硬度过高。 上述缺点已引起一些工业国家的广泛重视。近年来,已研制出旋转步进式齿条冷床,这种冷床不仅使棒材冷却均匀,还可以 相似文献
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水钢二轧厂在2001年4月25日完成轧线工艺优化及加热炉易地大修改造工程以后。年设计能力达80万t。轧线设备能力得到较好的匹配,具备了16m/s以上的出口线速度。但未对冷床区域设备进行改造,因此在上述两项改造工程完成后,冷床仍存在动作周期偏长(约为7s)的问题, 相似文献
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随着锻压厂半连轧生产线自我改造的逐步成功,终轧线速度已达12m/s,初步形成年产30万吨生产规模。为跟倍尺飞剪相配套,我们厂对原冷床进行了探索性改造,并取得较为理想的效果。 相似文献
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针对机电式冷床上卸钢装置故障多、速度低 ,不适应生产等问题 ,采用国外先进的液压拉杆式对冷床上卸钢装置进行彻底改造 ,解决了诸多问题 ,使轧机速度提高到 1 4 m/s,产量提高了 95.1 2 % ,生产能力达到 4 0万 t/a。 相似文献
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本文介绍了对适合于小型车间和小轧钢厂的曲西风连杆式传动多爪式冷床的改造,对解决轧件的弯曲等质量问题的重要性。同时,这种冷床造价15万元/台,只有步进式锯齿形和斜辊式造价的1/10。其倾斜转旋式落料机构在生产小规格棒材中效果尤为明显。 相似文献
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本文介绍了对适合于小型车间和小轧钢厂的曲柄连杆式传动多爪式冷床的改造,对解决轧件的弯曲等质量问题的重要性。同时,这种冷床造价15万元/台,只有步进式锯齿形和斜辊式造价的1/10.其倾斜转旋式落料机构在生产小规格棒材中效果尤为明显。 相似文献
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针对轧机产量提高后冷床冷却能力不足的问题,安装了轧后棒材穿水冷却装置。生产结果表明,HRB335Φ16 mm热轧带肋钢筋(/%:0.20C、0.20~0.40Si、0.4~1.2Mn),原终轧速度10.5~11.0 m/s,钢材至冷床温度1020~1050℃,钢筋的屈服、抗拉强度和伸长率分别为342 MPa、520 MPa和16.5%;使用穿水系统后终轧速度提高至11.5~12.0 m/s,钢材至冷床的温度降至880~900℃,通过冷床后降至260℃,钢筋的屈服、抗拉强度和伸长率分别为360 MPa,556 MPa和16.9%,生产率提高3%~5%。 相似文献
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R. A. Vandermeer 《Metallurgical and Materials Transactions A》1986,17(10):1717-1723
The behavior of the ß-to-α phase transformation during continuous cooling was studied in uranium containing 359 ppm Si and 233 ppm Fe using dilatometry and metallography. For cooling rates between 0.01 K/s and 125 K/s the transformation temperature was a linear function of the square root of the cooling rate. The average interface migration rate during transformation at 64 K undercooling was 1.04 × 10?4 m/s. The transformation enthalpy was 2655 J/mole. The data were analyzed using the theoretical model for massive transformation due to Bhattacharya, Perepezko, and Massalski in which the transformation start was controlled by classical nucleation events without a strain energy barrier. The activation energy for atom transport during nucleation was found to be approximately two-thirds that for volume diffusion in uranium. 相似文献
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针对切分后钢在冷床摔直板、齿条、对齐辊道槽型上每齿槽内存放2~3根倍尺棒材钢,摔直板变形、冷床齿条槽型不适合、对齐辊道对不齐等造成螺纹钢弯曲度超差的问题进行了分析,提出了相应的改进措施.通过重新设计冷床摔直板散热孔,提高散热能力,改进齿条槽型形式和对齐辊槽型等冷床设备,解决了螺纹钢切分生产时的弯曲度超差问题,冷床弯钢现象得到了有效的控制,提高了产品质量,降低了备件消耗. 相似文献
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使用NETZSCH DIL 402C热膨胀仪与STA449F3综合热分析仪,对304不锈钢的高温膨胀与收缩系数、定压热容(cp)及差示扫描量热(DSC)曲线进行测试。测试结果表明:304不锈钢在升温过程中膨胀系数的范围为20.9700×10-6~21.5712×10-6K-1,降温过程中收缩系数范围为21.2528×10-6~21.9471×10-6K-1,膨胀及收缩系数较大,属裂纹敏感性钢种; 在900~1400℃升温过程中,定压热容曲线波动幅度较大,存在晶型? 洌魑榷ㄐ越喜睿撞毕荩籇SC曲线测试中,升温过程在1420.8℃存在明显吸热峰,试样开始熔化,峰值温度为1438.86℃;降温过程中,1439℃时存在明显的放热峰,试样开始凝固,峰值温度为1435.6℃。在1439~1100℃降温过程中,曲线不平滑,热稳定性较差,有相变发生,初始坯壳生长不均匀,这些温度点属于结晶器中上部温度范围,此范围内铸坯易产生裂纹。 相似文献
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含铌钢连铸过程极易产生铸坯角部横裂纹。对连铸坯角部实施γ→α→γ双相变控冷工艺,可提高其组织的高温热塑性而减少裂纹产生。其中,α→γ相变阶段的回温温度是影响双相变控冷工艺实施效果的重要参数。通过Gleeble热模拟与金相观察、析出物透射以及断口扫描相结合的检测手段,研究分析了双相变过程回温温度对Q345D-Nb钢组织演变及其热塑性的影响规律。结果表明,回温温度为850℃时的奥氏体晶粒相比传统冷却工艺下的晶粒尺寸未产生细化,平均晶粒尺寸为502.2μm;回温温度升至900℃时,回温奥氏体出现了明显的混晶现象;当回温温度达到950℃时,晶粒细化至61.2μm;当回温温度达到1 000℃时,回温奥氏体晶粒出现了一定程度粗化,相比950℃回温温度下的奥氏体平均晶粒尺寸增加了38.07%。传统冷却工艺和不同回温温度时的双相变控冷工艺(回温温度为850、900、950、1 000℃),钢组织在700~900℃温度区内的断面收缩率最低值分别为29.6%、45.0%、56.3%、68.2%、63.2%。在传统冷却工艺下,钢组织在750℃时晶界铁素体膜的厚度为20~25μm,且碳氮化物呈大尺寸链状分布,... 相似文献
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棒材生产工艺中,冷床的控制系统在整个工艺流程有着重要的作用。本文采用SIEMENS直流传动6RA70和SIEMENS S7-400PLC组成了冷床的控制系统,对棒材冷床的控制方案进行了研究。 相似文献