张力辊理论设计方法研究

针对带钢精整机组中张力辊参数传统的计算方法过多依靠经验问题,本文以张力辊组各辊子寿命相等为原则,研究张力辊的理论设计方法.建立了辊径计算模型、张力放大计算模型、包角损失计算模型、带钢弹塑性弯曲引起的张力损失计算模型、带钢离心力计算模型和传动功率计算模型,将六个模型耦合迭代,理论计算了张力辊辊径、传动电机功率等工艺参数,提高了张力辊组整体寿命.     

极薄带钢高速准备机组设计参数计算方法研究

本文建立了极薄带钢高速准备机组设计参数计算的九个理论模型,将这九个模型耦合迭代,得到了辊子辊径Di、辊子间距ai、辊子高度差bi、辊子动态功率Pi动、夹送辊传动功率Pi、开卷机传动功率P开、卷取机传动功率P卷等设计参数,形成比较完善的极薄带钢高速准备机组设计参数计算方法。相较于原有的经验设计方法,更加准确、可靠。     

稳定夹送辊理论设计方法

以带钢不产生塑性变形、空转辊不打滑为原则,研究稳定夹送辊理论设计方法。建立了夹送力计算模型、带钢临界塑性变形模型、空转辊打滑模型,将三个模型耦合迭代,理论计算了稳定夹送辊传动电机功率、辊径及空转辊空间布置尺寸,确保带材不会产生塑性变形和擦划伤。比较原有的经验设计方法,更加准确、可靠。     

三辊张力装置设计

阐述了非连续带钢处理机组中张力装置的设计,分析了带钢弹塑性力对张力辊张力及功率的影响,运用有限元方法对张力装置进行了刚度、强度校核,为同类张力装置的参数计算和结构设计提供了参考。     

复杂工况下张力辊设计

本文以S张力辊为例,描述了以张力放大倍数为基础的张力辊功率计算,并将带钢弹塑性变形考虑到各张力辊的受力分析中,得到各张力辊精确受力情况,同时考虑变速器对张力辊驱动力矩的影响,使张力辊功率计算更准确,设备运行更经济合理。     

连续处理机组入口张力辊的传动设计

以某不锈钢连续酸洗退火机组为例,介绍了连续处理机组入口张力辊在甩尾、回退、正常工作3种模式下变频电机的功率设计计算方法,讨论了传动辊压辊带齿轮电机传动对传动辊电机功率的影响。     

冷连轧机跳动辊张力计算模型的改进

介绍了冷连轧机入口段跳动辊功能,分析了带钢张力计算模型误差较大的原因,从而对模型进行了改进,模型中增加了机械结构参数和液压参数。生产实践表明,新模型计算精度提高了近20%     

高速连续退火机组张力辊设计研究

介绍了带钢连退机组张力辊辊系的几何尺寸及辊子数目的确定方法;比较了张力辊表面热喷涂碳化钨和电镀硬铬的优缺点;推导了两张力辊偏移距计算公式和典型四辊张力辊组的力矩计算公式和电机超频模式下的力矩校核方法,并据此提出应根据产品大纲要求,综合考虑电机"恒扭矩调速"和"恒功率调速"的不同模式来选择张力辊电机功率。     

热轧平整带钢C翘机理分析及措施

针对某厂S620GT热轧带钢平整后由下C翘改变为上C翘且其高度平均值达35.9 mm的问题,对带钢C翘方式改变的机理进行了研究。分析认为,平整机下支撑辊传动造成带钢上下表面塑性变形区、前后滑区长度、前后滑值、中性点位置、摩擦力大小等变化,形成上下表面应力差,产生上C翘缺陷。通过开展有限元分析,明确了平整工作辊的配辊要求,即上工作辊辊径大于下工作辊辊径,辊径差在3 mm以内;对比分析工艺参数,开展DOE试验,得到张力为影响热轧平整C翘的关键影响因子,轧制力、弯辊力为重要影响因子,并得到工艺参数的最优组合（张力 220 kN、轧制力 4 000 kN、弯辊力-50 kN）。平整工艺参数优化后,C翘缺陷高度平均值从35.9 mm降至21.5 mm,C翘缺陷控制的准确性与稳定性显著提高。     

集中差速传动微张力减径机的生产工艺设计(上)

微张力减径机有单独传动(各机架)和集中差速传动两种传动形式。概述了集中差速传动微张力减径机的生产工艺设计,系统介绍了微张力减径生产工艺的基本理论、主要工艺计算和设计方法等,此外还介绍了近年来在生产实践中所作的设计改进以及较为实用的集中差速传动微张力减径机电机转速计算方法。     

集中差速传动微张力减径机的生产工艺设计(下)

微张力减径机有单独传动(各机架)和集中差速传动两种传动形式。概述了集中差速传动微张力减径机的生产工艺设计,系统介绍了微张力减径生产工艺的基本理论、主要工艺计算和设计方法等,此外还介绍了近年来在生产实践中所作的设计改进以及较为实用的集中差速传动微张力减径机电机转速计算方法。     

卷取机全数字传动及张力控制系统

结合ＧＪＫ－６５０全液压四辊可逆冷轧机的卷取机数字传动控制系统,详细地介绍了全数字控制带钢张力的方法,重点分析了张力的控制原理和补偿方法,并给出了主要运行指标。     

热镀锌入口段焊接带尾滑出问题的分析与解决

针对镀锌机组生产厚带钢过程中入口段焊接时带尾滑出的问题, 对入口张力辊的张力状态进行了计算分析, 通过将原镀铬张力辊更换为表面衬聚氨酯材料的胶辊、增加气缸气源压力、降低带钢甩尾时入口活套的张力等措施, 使该问题得到了解决, 机组得以稳定运行。     

三辊张力单元提供张力的研究

三辊张力单元作为无传动张力辊的模型,主要用在卷取机前,为卷取机提供前张力。本文从三辊张力单元使用环境以及自身的结构特点出发,提出了采用圆弧来代替辊子压下后带钢的运动曲线,以此为依据,推导出三辊张力单元提供张力大小的计算公式。     

张力减径技术的早期和近期发展(Al)--《无缝钢管百年史话》(续释8-1)

自1932年张力减径技术问世以来，其间经过两次大的发展，至今张力减径机已有二辊式和三辊式等型式，传动方式也形成了集中传动、单独传动等方式。介绍了现有张力减径机的发展史况，采用的一些典型减径量和减壁量及其相互间的关系，以及优缺点等。     

冷连轧过程弯辊力模型研究与开发

弯辊力设定对高速冷连轧过程的板形控制至关重要。针对某1 750 mm冷连轧机组的设备与工艺特点,计算并分析了弯辊力设定对成品带钢板形的影响规律。深入研究了带钢宽度、单位轧制力、中间辊横移量、带钢入口厚度、带钢凸度、轧辊辊径和轧辊凸度等因素对最优弯辊力的影响。通过大量统计分析和理论计算,利用Origin软件进行多元回归拟合,最终建立了冷连轧过程最优弯辊力的设定计算模型。采用新模型设定计算弯辊力的最大偏差小于3.14%,成品带钢的板形标准差平均值降至2.64 IU,新模型对成品带钢板形质量的控制有明显改善和提高。实践证明：该弯辊力模型具有较高的板形控制精度和较好的板形控制稳定性,适合于工业生产。     

UCM轧机中间辊最优轴向横移位置计算

采用有限元法建立了1450mm六辊UCM轧机辊系变形模型,计算了中间辊轴向横移位置对轧机横向刚度的影响。分析了带钢宽度、轧制力、辊径等参数对中间辊最优轴向横移位置的影响规律。结果表明,带钢宽度和工作辊辊径对中间辊最优轴向横移位置影响显著;轧制力、中间辊辊径以及支撑辊辊径对其影响较小。     

集中差速张力减径机速度制度的分析

提出了一种集中传动张力减径机传动电机转数计算方法 ,对比分析了一般理论计算与实际应用的差别。生产实践表明 ,该种设定方法实用可靠     

微张力定径机的工艺计算方法

主要介绍了微张力定径的壁厚变化、张力系数、工作辊径系数、单机减径率等的工艺计算方法。提出了孔型设计的基本方法。     

一种张力减径机速度制度的设定

结合本厂引进的集中传动张力减径机,提出了一种传动电机转速的计算方法,对此分析了理论计算与实际应用的差别。实践证明,该种设定方法实用可靠。