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孙增建 《机械工人(冷加工)》1986,(4)
在零件形状特殊的情况下进行攻丝时,使用一般铰杠是不能胜任的,就必须使用丁字形铰杠,为此设计了一种丁字形折叠铰杠。其铰杠是由三部分组成①圆形固定板(图1)②手动螺丝和丁字槽压板(图2)③可换丝锥套管柱(图3)每次可装三种规格如(A)M12、(B)M10、(C)M8三种丝锥套管柱,其使用调整方法是,把即将使用的套管柱四方嵌入垂直位置的丁字槽中,将手动螺丝旋紧后即可使用。当需要使用A管时,将A管垂直放置,B管和C管水平放置,(如图)。用B管攻丝, 相似文献
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苏联金属切削机床科学研究实验所研制了带微处理机(?)系统的锥齿轮加工机床,成批生产弧齿锥齿轮(最大直径320毫米,模数6毫米),见图。基本部件:摇台1、工件箱2、带过渡板3的工作台4、床身5、工具库7、自动装卸工具的装置6、工作台进给机构8。机床有四个可同时操纵的(A、B、C和X)及三个可调整的(Y、Z和D)坐标,它们分别由单独的电机驱动。切齿时,移动坐标A(摇台带着刀具角位移)、B(工件箱角位移)、C(工件主轴转动)和X(工作台沿着摇台轴线位移)。 相似文献
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关于管壳式换热器管板设计规定的分析 总被引:4,自引:0,他引:4
原一机部石化部“钢制石油化工压力容器设计规定”编制组 《流体机械》1979,(12)
本文对我国制订的管壳式换热器管板设计规定作了分析说明,叙述了制订“设计规定”时的基本考虑,并与英国B.S1515规范、美国TEMA规范、苏联PTM42—62规范等的管板公式进行了分析比较。文中重点讨论了固定式换热器。图10。表3。参考文献7。 相似文献
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研究了Pro/FNGINEER的二次开发技术,并开发了基于Pro/ENGINER的冲压模具标准件数据库.主要利用关系(Relations)和Pro/TOOLKIT的开发了Pro/E用户菜单和接口程序.以C语言数组及结构体为基础,利用Microsoft Visual C 编译开发的应用程序,并把应用程序通过Pro/TOOLKIT开发工具集成到Pro/ENGINEER中,从而实现通过Pro/E用户菜单访问C语言数组结构体数据库,并调用标准库修改模架尺寸生成新的模架. 相似文献
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1976年3月英国标准协会(BSI)出版了压力容器的新规范BS5500,“非直接火熔融焊接压力容器规格”。在新规范中,包括了管壳式换热器管板设计的最近发展。对于管板设计,与其他即将被新规范所替代的旧的英国压力容器标准相比较,新的规范考虑了范围更为广泛的设计变数。几种现有的规范,如BS1500 相似文献
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把高速凸轮从动件机构(单一的或组合的机构)考虑为一个小系统,按照系统工程的逻辑维:1.明确问题;2.系统指标设计;3.系统分析;4.系统综合;5.系统最优化;6.系统决策;7.系统实现的思路。由设计者建模,由计算机模拟(仿真),由人机对话给予调节决断,由实验给予检验,以设计出优化的凸轮从动件系统。本文自行设计编制了一套FORTRAN传动函数、凸轮廓线设计程序库,调用了文献[1]、[2]中有关振动、频谱分析等程序,构造了该系统的CAD程序库的具体模式。 相似文献
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蔡吕兴 《机械工业标准化与质量》2000,(7):1-2
前些时,学习了“技术制图”几个新国标,经新旧标准对比,谈谈自己的看法。1 图纸幅面和格式(GB/T14689-1993代替GB4457.1-84)标准等效采用国际标准ISO5457,将图纸幅面尺寸分为A、B、C三组,A型用于绘图,B型和C型用于书刊。(1)A型基本幅面尺寸不变,但删去了A5幅面。(2)加长幅面加长幅面’84标准是以A0幅面长、短边的1/8和1/4倍数,按幅面大小分别加长,对大幅面(A1,A0)允许加长两边。加长幅面标志为“J”、A3J、A2J等。新国标加长幅面,统一定为:由基本幅面的短边成整数倍增加。加长幅面标志为:A4×3、A4×4、A4×5、A3×3、A3×4等… 相似文献
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基于AutoLISP的计算机辅助板金展开 总被引:1,自引:0,他引:1
以斜圆锥管斜交圆管为例,介绍了基于AutoLISP的计算机辅助钣金展开的步骤和方法.包括对展开对象的特征分析、数学描述、绘制程序设计框图和编写程序、展开验证等;对展开过程中遇到的实际问题进行了讨论并提出了解决的办法,为形成计算机辅助板金展开程序库并实现板金展开由手工作业向计算机辅助展开和数控切割、焊接的自动化过程转变创造了条件。 相似文献
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一、引言图1所示A 和B 为两块园环板。A 为变厚度,厚度h=h(r):B 为等厚度,(?)=常数,其余各参数相同。所谓等效厚度是指在相同荷载参数q 作用下,B 与A 具有相同中心挠度,即W_(A0)=W_(B0。)此时,我们称(?)为板A 的等效厚度。如果(?)求得,可用 相似文献
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本文介绍的计算方法,只用一种计算程序就能满足多轴孔坐标尺寸计算,较好地解决了通常计算中存在的弊端. 一、数学模型的建立 如图1所示,求解齿轮箱的齿轮轴孔坐标尺寸,一般可归纳为已知A、B两轴孔中心坐标(a。b)、原点坐标(0、0)以及A、B孔中心与C孔中心之距离R1、R2(R1=[m(Z▲+Zc)]/2、R2=[m(ZB+Zc)/2],而求解C孔坐标尺寸。 只要建立A、B为圆心的两圆方程式并求出其交点,即得C孔坐标。 根据图1,设定A或B为坐标原点,则有如图2所示的四种情况。 由图2a可知,圆的方程为: 解式(1)、(2),得 上述式(2)是按设定在第一象限建立的。若为其它… 相似文献
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目的 通过有限元分析比较三种不同内侧柱支撑方式固定肱骨距缺失的肱骨近端骨折的力学稳定性,为临床此类骨折的内固定选择提供参考。方法 选取一名63岁老年女性肱骨近端骨折患者的右侧肱骨及左侧胫腓骨的CT平扫的影像学资料存储为DICOM格式。利用有限元分析软件重建肱骨、腓骨及骨水泥模型。利用逆向扫描及重建建立肱骨近端钛合金锁定板模型,按照肱骨距缺失的骨折形式截骨,并按照不同工况组装模型。将模型分为A、B、C三组即单纯钛合金锁定板组、钛合金锁定板联合自体腓骨植骨组、钛合金锁定板联合骨水泥组。并按螺钉数量不同分组(AE组、ACE组、全螺钉组)。利用Workbench 2021 R1做力学分析,设置各模型弹性模量、泊松比、接触方式后,计算肱骨模型的最大位移及钛合金锁定板的最大等效应力。结果 A组中A1肱骨最大位移为4.6936 mm, A2肱骨最大位移为4.6065 mm, A3肱骨最大位移为4.5814 mm; A组中A1钛合金锁定板最大等效应力为238.69 MPa, A2钛合金锁定板最大等效应力为246.85 MPa, A3钛合金锁定板最大等效应力为247.33 MPa。B组中B1肱骨最大位移... 相似文献
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全自动钻床是一种利用气动钻削头完成主体运动(主轴旋转 )、再由气动滑台实现进给运动的钻床。本文介绍的气动钻床气压传动系统 ,是利用气压传动来实现进给运动和送料、夹紧等辅助动作。它共有 3个气缸 ,即送料缸A、夹紧缸B、钻削缸C。该气动钻床气压传动系统要求的动作顺序为 :起动送料夹紧 送料后退钻孔 钻头退松开该动作程序可简化写成 :A1B1A0C1C0 B0 。式中字母下标 1表示气缸伸出 ,0表示气缸后退 ,如A1表示送料缸送料伸出 ,A0 表示送料缸送料后退。设计该电气控制回路步骤如下所叙。1 画出气路图气压回路图如图 1所示。图 1 气… 相似文献