制氧工艺节电措施

我厂制氧车间有一套德意志民主共和国制造的制氧设备。这套设备具有560米3/时制氧的生产能力,是带往复式膨胀机和蓄冷器的双压装置,其中一部分空气(约620米3/时)经过高压空压机压缩,通过洗涤塔脱除二氧化碳,再通过干燥器清除水份。然后分二路去膨胀机和高压节流阀进行膨胀后,产生冷量来补偿复热不足及绝热不良的冷损失;与此同时大部分空气(约有3200米3/时)经过低压空压机压缩,通过蓄     

关于在КГ-300-М型分馏塔缩短冷冻时间的尝试

此设备是属于带往复式膨胀机和蓄冷器的双压装置,其中一部分空气(约420米~3/时)经高压压缩机压缩,通过洗(?)塔脱除CO_2及干燥器清除H_2O后分二路去膨胀机和节流阀,产生冷量以补偿复热不足及绝热不良的冷损失,与此同时有大部分空气(约1200米~3/时)经低压机压缩,通过蓄冷器清除CO_2及H_2O降低温度直接入下塔,因此,就决定了设备具有下列优点:     

发生在氮蓄冷器上的奇特现象

－九七五年七月,我厂制氧车间三工段3350标米3/时制氧机发生了一种我国制氧史上罕见的奇特现象──氮蓄冷器的排氮管口喷出团团火花!     

БP-l及БP-5型制取工艺氧设备的长期运转总结

在设计生产量为10000标准米3/时的工艺氧设备时,苏联的科学工作者们将主要精力集中于寻求有效措施,来保证按一个低压流程进行工作的设备中的蓄冷器的不冻结性,使空气与分离产物的温差在其冷端不小于4-5°。为此,我们研究了借三次换气的方法来保证蓄冷器不冻结性的原理,流程中加用第三个氮蓄冷器。这种设备(见图1)的工作情况已在名     

双级精馏塔各组份间互相制约的关系

全低压空分设备通常有二种型式:仅制取氧气时,习称“单高”塔;同时制取氧气和纯氮时称“双高”塔。其原理流程(空气膨胀型)如图1所示。在精馏组织和纯产品出蓄冷器(或板式)方式方面两者有所差别。从设备投资费来看,以6000米~3/时空分设备(全板式)     

石头填料蓄冷器的试验研究

近年来在深冷技术中广泛地采用了蓄冷器,蓄冷器除了起热交换器作用外,还能清除空气中所含的水份和CO2。随着国民经济的发展,冶金、化工等部门都需要高纯度的空气分离产品——氧、氮。使用铝带蓄冷器,在切换时残留在蓄冷器内的空气会污染产品,使其纯度降低,采用嵌有蛇管的石头填料蓄冷器是解决生产高纯度产品的重要途径之一。     

在制氧机上采用射流技术

目前,国内在制氧机上应用射流技术,有如下几个地方:1．吉林省白城地区在会战的一台600米~3/时制氧机(管式)的蓄冷器上采用了射流自动控制器。2．由西安仪表厂和开封空分设备厂合作在1500标米~3/时制氧机热交换系统上采用气动射流程序控制装置,样机接近工况运行试验,已写出小结。     

全低压“3350”氧氮蓄冷器工况分析与调试

本文围绕全低压3350米3/时空分装置氧蓄冷器自清除工况如何改善的问题,进行了有关的理论分析和商讨。从分析中看到,返流比是自清除过程中一个十分关键的参数。根据蓄冷器返流比的变化和相应的冷量自补偿等问题,作了初步计算和说明。在这些基础上,结合现场调试和实际效果,提出了氧氮蓄冷器变工况操作的优越性和可能性,并为延长氧蓄冷器的工作周期,提供了参考性的操作数据。图1,表3。     

3200制氧机冷凝蒸发器工况恶化原因分析

我厂1号3200标米~3/吋制氧机连续运行340天后,冷凝蒸发器工况明显恶化,冷凝蒸发器换热温差由1.8℃逐渐增加到6℃之多,液氧蒸发量减少,氮液化量锐减,造成下塔和上塔液氮回流不足,破坏了塔内的热量平衡。氧气和氮气产量、纯度均大幅度下降,氧产量2300标米~3/时、纯度74～92%之     

产量可变的供氧系统

介绍联邦德国林德公司为适应转炉吹氧炼钢用氧量有节奏性的变化,研制成功产量可变的空分设备供氧系统——安装两只容量各为1000立方米的液氧、液氮贮槽,来代替气氧、气氮的压力贮罐。该空分设备能生产22000标米3/时氧气、6000标米3/时压力氮、1000标米3/时液氮和720标米3/时液氩。可在空气进气量稳定的条件下,供氧量在11000~33000标米3/时之间变化。侧重介绍了其基本原理、工艺流程和可变供氧系统的工作过程。图2。     

林德公司最近生产动态

林德公司慕尼黑分厂1971年生产了氧产量24000标米~3/时、氮产量15000标米~3/时的大型空分设备,分别供给澳大利亚、奥地利、瑞典和本国各用户。同时还生产了中小型的空分设备供给丹麦、芬兰、瑞士及土耳其。其中包括氧产量50标米~3/时或氮产量100标米~3/时的小型空分设备。这种设备几乎皆无需管理,全自动化的。     

警惕富氧空气送进氮气管网

<正>鞍钢氧气厂外送氮气是由日氧35000米~3/时制氧机和神钢10000米~3/时制氧机提供的,两台氮管相连。一九七九年由于10000米~3/时制氧机停车(短时间停车,未排液氧),起动时本应将纯氮三通阀处于放空位     

3200米~3/时空分塔跑冷简介

介绍柳钢32O0米3/时空分设备在一次开车后发现四只蓄冷器顶部和氧氮管均跑冷。停机单独加温后开车,仍很快出现跑冷。为生产所迫减产带病运转。大修时对氧氮盘管进行彻底吹除,结果吹出大量铜屑和矿尘粉,再开车转入正常。     

蓄冷器型3200m~3/h制氧机的改造与更新

介绍柳钢两台蓄冷器型3200m3/h制氧机,一台由开空厂协助改造,一台由杭氧厂协助更新,均获得成功:氧产量由原≤1800m3/h,改造一台氧产量达到3602m3/h,更新一台氧产量达到3814m3/h。表1。     

3200标米~3/时空分设备简介

3200标米~3/时空分设备是我厂建成以后自行设计、制造,制取双高纯度产品的大型制氧机。它具有全低压流程、石头蓄冷器、循环液氧泵、户外安装等特点,装置内除蓄冷器、冷凝蒸发器外的主要设备和管道全部采用铝台金。液空、液氮过冷器采用了铝制板翅式换热器。绝热材料为珠光砂,并具有一定程度的自动化水平。     

神钢6000米~3/时空分设备改进启动操作总结

1966年我公司从日本“神钢”进口一台6000米~3/时空分设备,流程主要特点是:有两对带蛇形管的石头填料蓄冷器,中部抽气,并在二氧化碳吸附器内清除二氧化碳,带有辅助冷凝蒸发器。     

重油制氨工艺中低温技术的应用

以重油为原料制取合成氨时,采用加压部分氧化法造气(在国外,采用谢耳、德士古或巴登技术),需消耗相当数量的氧气。所消耗的氧量,约是重油完全燃烧时理论耗氧量的1/3。在大多数情况下,气化1公斤重油消耗1.05~1.2公斤氧,或0.735~0.84标米~3氧(折合成100%O_2),并生成3.0~2.7标米~3CO H_2。当采用富氧空气部分氧化重油制取合成氨原料气时,气化每公斤重油,约需供给纯度98%左右的氧气0.6标米~3及1.06标米~3空气,并生成约2.65标米~3CO H_2。     

600米~3/时制氧机改造后产量提高一半

杭州钢铁厂为了满足本厂生产用氧的需要,遵照“一用、二批、三改、四超”的原则,对一台进口的600米3/时制氧机进行了改造,使产量从每小时600米3提高到900米3以上,氧气纯度达到99．2-99．8%。以生产一吨钢用氧60米3计算,每年可增产三万吨钢。600米3/时制氧机为高、低压流程,其改造工作是:将精馏塔的上塔塔板由40块增加到56块,液空加料口从第32块塔板处提高到第41块处,下塔塔板由18块增加到24块;把蓄冷器原来的铝带都换成波纹高     

FL-3350-Ⅲ型制氧机再次缩短启动时间的新措施

本文介绍了3350米3/时制氧机新采取的两项技术措施:①增设氧氮蓄冷器冷端连通阀;②把第二阶段结束的膨胀机出口温度改为-140℃,并对新措施的可行性与优越性进行了分折。最后对采用新的启动操作时应注意的三个问题,提出了具体看法。图1,表1。     

西德高炉供氧装置简介

我院同志为○七工程赴西德参观考察,于1975年1月30日参观了西德奥古斯特·蒂森(August Thyssen)钢铁公司施文格尔(Schwelgern)厂的高炉供氧装置。该装置为4000米~3高炉富氧鼓风用,氧气量70000标米~3/时,纯度60%;氮气量27000标米~3/时,含氧0.95%。生产流程主要特点是氧压机作为高炉鼓风机用,即由空分装置来的60%氧气与空气混合成25~27%的富氧空气(压力1绝压),然后进入氧压机压到4.5绝压送入高炉。