冷变形对化学镀Ni—P非晶合金晶化的影响

本文研究了化学镀Ｎｉ－Ｐ非晶合金晶化冷变形的影响。结果表明，冷变形促进了晶化，不仅降低了Ｎｉ－Ｐ非晶合金的热稳定性，而且在冷变形过程中就有晶化的迹象。     

不同成分Ni—Fe—P镀层的结构和性能

通过现代测试技术研究了不同成分电沉积Ｎｉ－Ｆｅ－Ｐ合金的结构、热稳定性、磁性和耐磨性。研究结果表明，Ｎｉ－Ｆｅ－Ｐ镀层中磷量增大，镀层从晶态→晶＋非晶态→，结构缺陷随之增多，表面圆顶状物尺寸变小；并且推迟了晶化稳定相的析出和再结晶，含铁量增大，镀层硬度，耐磨性和晶化温度均提高，Ｎｉ－Ｆｅ－Ｐ镀层的热稳定性和耐磨性 于Ｎｉ＝Ｐ镀层。成分对Ｎｉ－Ｆｅ－Ｐ合金的磁性有明显的影响。     

非晶态Ni—Sn—P合金的腐蚀行为

研究了Ｎｉ－Ｓｎ－Ｐ非晶合金在若干酸中的腐蚀行为，结果表明Ｎｉ－Ｓｎ－Ｐ非晶态合金在这些介质中的耐蚀性优于Ｎｉ－Ｐ非晶态合金，该合金在含有Ｃｌ＾－介质中未发现存在点蚀。     

Al—La—Y—Ni非晶合金的晶化行为及其动力学性能的影响

利用ＤＳＣ热分析、Ｘ射线衍射及透射电镜对真空单辊旋淬法制备的四种型Ａｌ－Ｌａ－Ｙ－Ｎｉ四元非晶合金的晶化行为及其对性能的影响进行了研究。结果表明：合金成分不同，其晶化行为也不同；随合金中稀土含量的增加，其初始晶化温度有提高的趋势，高于Ｔｘ１合金的强度和韧性就急骤下降，对Ａｌ８８Ｌａ３５Ｙ３５Ｎｉ５合金的晶化行为的研究表明。它是以初晶型结晶方式进行转变的。     

化学镀制备Ni—Sn—Cu—P合金非晶形成能力

首次用化学镀方法制备了四元Ｎｉ－Ｓｎ－Ｃｕ－Ｐ合金镀层,用Ｘ光衍射及扫描电镜对合金镀层形貌和结构进行了测定,确定了不同工艺条件下的非晶合金形成区。用张邦维提出的非晶合金形成理论对Ｎｉ－Ｓｎ－Ｃｕ－Ｐ合金非晶形成能力及合金元素在非晶形成中的作用与机理进行了研究。     

弥散纳米颗粒的Pd-Cu-Ni-Cr-P非晶合金

当前有两种方法能够生产纳米颗粒弥散的大块非晶合金 :一是铸造非晶合金的高温退火 ,另一是熔融合金快冷铸造法。用退火法生产纳米颗粒弥散非晶合金时 ,以下四条准则十分重要 :(1)多级晶化过程 ;(2 )玻璃相中存在均匀成核点 ;(3)抑制由于在结晶相 /玻璃相界面上存在的低原子扩散率溶质元素偏析所引起的晶粒长大反应 ;(4)剩余玻璃相的高度热稳定性。最近发现 ,往Ｐｄ Ｃｕ Ｎｉ Ｐ合金中添加Ｃｒ会导致在其熔融合金冷凝时Ｎｉ3 3 Ｃｒ3 3 Ｐ3 4相的均匀成核。因此 ,研究了添加Ｃｒ和冷却速度对于Ｐｄ Ｃｕ Ｎｉ Ｐ合金熔体在冷却时形成由纳米…     

蒸发法制备Ni－Ti纳米非晶合金粒子

采用气相蒸发法制备纳米量级的Ｎｉ－Ｔｉ非晶合金粒子，研究了各种因素对Ｎｉ－Ｔｉ纳米非晶合金粒子形成的影响，并用透射电子显微镜，高分辨电子显微镜，Ｘ射线衍射仪和能谱等多种手段对纳米非晶合金粒子进行了表征．结果表明，当粒子成分在共晶区Ｎｉ（４０）Ｔｉ（６０）附近时，容易形成非晶；较低惰性气体压力和较高蒸发温度有利于Ｎｉ－Ｔｉ纳米非晶粒子的形成．     

Zr65Al7.5Cu17.5Ni10大块非晶态合金的制备及晶化过程

采用直接水淬法成功制备直径５ｍｍ球状Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０大块非晶态合金。Ｘ射线衍射、透射电镜检验证明样品完全为非晶态。采用Ｘ射线衍射、差示扫描热分析仪（ＤＳＣ）分析了Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０非晶态合金的晶化过程,利用Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ方程求得Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０非晶合金的晶化表观激活能。Ｘ射线衍射实验结果表明,Ｚｒ６５Ａｌ７．５Ｃｕ１７．５Ｎｉ１０非晶态合金的晶化是按下面的次序进行的,非晶态合金→体心立方晶相Ｚｒ２（Ｎｉ,Ａｌ）＋非晶相→体心立方相Ｚｒ２（Ｎｉ,Ａｌ）＋体心立方相Ｚｒ２（Ｃｕ,Ａｌ）。     

镁基合金利用快凝非晶相高强化

当今世界对高强轻质合金的需求日益增加，轻质高强度金属材料主要有铝基、钛基和镁基三大系列。铝基合金非晶化可使抗拉强度提高到１２５０ＭＰａ通过纳米晶化还可得到在大约１．０ｓ－１的大应变速率下高达７００％的超塑性。镁基合金之中的许多合金系可利用熔体急冷法获得非晶相，使得强度大为提高。含稀土元素的镁基非晶合金具有良好的弯曲韧性，而且抗拉强度比同成分晶态合金要高１倍以上。镁基非晶合金大致可分为金属一金属系和金属一类金属系两大类，Ｍｇ－ＲＥ－Ｎｉ、Ｍｇ－ＲＥ－Ｃｕ和Ｍｇ－Ｃａ－Ａｌ系能在颇宽的成分范围形成非…     

Al—Si合金等离子涂层Ni—Cr—B—Si的激光重熔

利用５ｋＷ ＣＯ２激光器重熔Ａｌ－Ｓｉ合金表面的Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ等离子喷涂层。ＳＥＭ和ＴＥＭ分析结果表明，激光熔层内晶化区和非晶化区共存，在后续熔区的传热作用和周围结晶潜热作用下，有部分非晶晶化为Ｎｉ３Ａｌ纳米晶（２－５ｎｍ），其中一些逐渐长大成为细小的粒状晶。未晶化区硬度极高（ＨＶ＝１２３５），是原等离子喷涂层硬度的４倍。     

FRACTURE MECHANISM OF PRE-DEFORMATION-AGED Al-2.73Li ALLOY

The fracture mechanism of deformation-aged Al-Li alloy was approached by investigatingthe influence of prior cold deformation on the precipitation kinetics as well as the behavioursof work hardening and fracture for Al-2.73Li alloy.The experimental results show that thework hardening rate and the strength are increased and the ductility is decreased by prior colddeformation.The decrease in ductility is mainly due to the cell dislocaton substructure distrib-uted inhomogeneously and the hardening of precipitate free zones at grain boundaries causedby prior cold deformation.The failure mode in the alloy is a mixed integranular andtransgranular one.The tendency of intergranular fracture is intensified through thedeformation-aging.The mechanisms of intergranular failure in the alloy are different undervarious deformation-aging treatments.     

预形变和时效Al-2.73Li合金的断裂机制SCIEI

本文研究了预先冷形变对Al-2.73Li合金的机械性能和断裂行为的影响。试验结果表明,预先冷形变使合金的加工硬化率和强度提高,相应损失部分塑性。预先冷形变造成不均匀分布的胞状位错结构及晶界无沉淀带加工硬化,乃是导致塑性下降的主要原因。合金的断裂方式为沿晶和穿晶混合型。预形变后时效使沿晶断裂倾向增大。最后探讨了其断裂机制。     

INFLUENCE OF HEAT TREATMENT PROCESSES ON MECHANICAL PROPERTIES OF ACu－Ni－AI－Ti ALLOY

ＩＮＦＬＵＥＮＣＥＯＦＨＥＡＴＴＲＥＡＴＭＥＮＴＰＲＯＣＥＳＳＥＳＯＮＭＥＣＨＡＮＩＣＡＬＰＲＯＰＥＲＴＩＥＳＯＦＡＣｕ－Ｎｉ－ＡＩ－ＴｉＡＬＬＯＹＩＮＦＬＵＥＮＣＥＯＦＨＥＡＴＴＲＥＡＴＭＥＮＴＰＲＯＣＥＳＳＥＳＯＮＭＥＣＨＡＮＩＣＡＬＰＲＯＰＥＲ...     

高温变形对(Cu50Zr50)92Al8等温晶化行为及其力学性能的影响

研究了(Cu50Zr50)92Al8非晶合金在过冷液相区中,经过牛顿流变和非牛顿流变后的等温晶化行为及其对该合金力学性能的影响。结果表明,牛顿型流变对(Cu50Zr50)92Al8非晶合金的结构没有明显的影响;而非牛顿流变对该非晶的显微结构及其等温晶化行为有显著影响:非牛顿流变促进了(Cu50Zr50)92Al8非晶合金的晶化,其主要晶化相为体心立方结构的CuZr相(B2相)和CuZr马氏体相;经非牛顿流变及真空热处理试样,在室温压缩过程中,应力诱发了部分B2相的马氏体相变,从而使其在室温下表现出超弹性,当预塑性应变量为8%时,其总可回复应变为5%左右。     

冷加工对Ti13Nb13Zr合金组织与性能的影响

研究了Ti13Nb13Zr合金在冷加工后的组织及力学性能,通过不同冷加工率对组织及力学性能产生的影响,分析了冷加工过程中的变形特点.结果表明,随着冷变形量的增大,合金显微组织逐渐发生变化,材料强度增加很快;在变形初始阶段,位错滑移运动剧烈,使得合金的一部分相对于另一部分发生了剪切变形,出现了孪生变形,当合金的冷变形量继续增大,位借滑移为主要变形方式,没有观察到挛晶.     

拉/压冷变形对2A14铝合金时效强化的影响

利用X射线衍射仪和DSC差热扫描量热仪进行测试,结合铝合金的析出相强化和位错强化理论模型,研究了在固溶-拉/压冷变形-时效过程中2A14铝合金强度的变化规律。结果表明:相比于压缩冷变形,拉伸冷变形引入的位错密度较大,因而位错强化作用更强;拉伸冷变形欠时效阶段(θ相析出之前)促进合金中强化相θ′相的析出,过时效阶段(θ相析出之后)抑制θ相的析出,拉伸冷变形的析出强化效果更好。经过拉伸冷变形的2A14铝合金时效强化效果更加显著。     

冷变形对含氮028合金微观组织和力学性能的影响

通过对含氮028合金进行不同变形量的冷轧,采用光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)和拉伸试验研究了冷变形量对其组织和力学性能的影响。结果表明,当冷变形量相同时,随着氮含量的增加,屈服强度增加明显。当冷变形量从0%增加到70%时,0.25%N 试验合金的抗拉强度从764 MPa提高到1405 MPa,屈服强度从390 MP提高到1249 MPa。在低变形量时,试验合金中存在大量位错和平面滑移结构。随着冷变形量的增加,试验合金中形变孪晶的数量逐渐增加,位错不断增殖。当冷变形量继续增加时,形变孪晶被割裂破碎。     

CuNiSiP合金的时效和热变形行为

研究了时效温度、时效时间以及冷变形对CuNiSiP合金时效性能的影响,并利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,研究了变形温度和变形速率对CuNiSiP合金高温压缩变形行为的影响.结果表明:CuNiSiP合金经冷变形后时效能得到较高的综合性能,其经60%变形450 ℃时效2 h,显微硬度达到242 HV0.05,导电率达到35.61%IACS;应变速率和变形温度的变化对合金的再结晶影响较大,变形温度越高,应变速率越小,合金越容易发生动态再结晶,其所对应的峰值应力相对越低.     

GH4169合金的冷变形行为

通过室温压缩试验、数学模型拟合、光学显微镜(OM)、电子背散射衍射(EBSD)和显微硬度等手段,建立GH4169合金冷变形本构方程,研究了冷变形量及应变速率对GH4169合金组织和性能的影响。结果表明,GH4169合金冷变形加工硬化规律基本符合Hollomon方程,其中应变速率对加工硬化影响较小,变形量是影响加工硬化的主要因素;随着变形量的增大,晶粒的变形程度增大,晶粒内部的小角度晶界随着变形量的增大逐渐增多,并有部分向大角度晶界转化;合金的显微硬度也随着变形量的增大而逐渐增大。     

冷变形对表面弥散强化铜合金组织与性能的影响

以Cu2O为氧源,对Cu-Al合金平板试样进行了内氧化处理,使试样表面获得Al2O3弥散强化铜合金层,并进行了不同变形量的冷轧变形;测定了内氧化前后和冷变形前后试样硬度和导电率,并进行了微观组织观察。结果表明：内氧化处理后,合金表面硬度与合金导电率大幅度提高;随着变形量的增加,合金表面硬度值急剧升高,而电导率随着变形量的增加则略有下降。微观组织研究表明：内氧化后合金表面存在大量的纳米级Al2O3颗粒,使合金表面具有高的硬度;随着变形量的增加,位错密度升高,位错与第二相粒子的作用加剧,从而使合金表面的硬度进一步提高;同时由于Al2O3颗粒周围位错缠结的增多,增强了电子的散射作用,导致合金电导率随变形量增加呈下降趋势。