Q235钢表面等离子弧熔覆自粘结镍基WC的研究

在Q235钢基体上采用等离子弧熔覆自粘结镍基WC合金粉末,制备具有冶金结合的复合熔覆层.采用OM、SEM、EDS研究了熔覆层的组织,利用显微硬度计测试了熔覆层的显微硬度分布.结果表明:熔覆层中WC颗粒全部熔解,熔覆层与钢基体形成冶金结合,熔覆层硬度达470 HV,熔覆层主要强化机制是碳化物的弥散强化,W、C、Cr等合金元素溶入γ-Ni(Me)中产生的固溶强化.     

等离子弧淬火工艺在坦克零件上的应用

采用等离子弧淬火工艺对坦克零件——曲臂、扭力轴、风扇轴、大制动鼓等进行表面处理，使零件的表面硬度有较大程度的提高．大制动鼓、扭力轴和曲臂等零件的表面硬度提高了25—36HRC，最高表面硬度可达到65HRC以上；淬火后的修复件变形量在0．0l一0．02mm范围以内．等离子弧作为高能量密度热源，用于零件表面淬火，可以强化表面，解决了装甲车辆大件局部淬火的难题，提高了零件的耐磨性和耐腐蚀性．     

Q345钢等离子弧熔覆铁基合金涂层组织分析

在Q345钢基体上采用等离子弧熔覆Fe-Ni-Cr-B-Si和Fe-Cr-B-Si两种铁基粉末涂层,制备具有冶金结合的耐磨涂层。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等研究熔覆层的组织,采用X射线衍射仪对涂层进行物相分析,利用显微硬度计测试涂层的显微硬度分布。结果表明:Fe-Ni-Cr-B-Si熔覆层主要为柱状γ-Fe,局部区域为α-Fe和碳化物的网状的共晶组织;Fe-Cr-B-Si熔覆层组织主要为胞状晶,局部区域为网状的共晶组织。两种熔覆层与基材均实现了熔化冶金结合,熔覆层与母材呈联生方式长大,熔覆层的显微硬度可达500~570HV0.2,母材热影响区组织为马氏体和珠光体。     

45钢亚温淬火的探讨

本文对广泛使用的常见中碳钢进行亚温淬火试验,通过显微组织的定量分析和机械性能测定,探索了预处理方案和热处理工艺参数与显微组织及性能的关系。查明在保留少量瀰散分布的细小铁素体时,强度和韧性均高于常规热处理。因此45钢进行亚温热处理是一种有价值的工艺,可以在生产中     

淬火钢的等离子加热切削法

本文介绍了淬火钢的等离子加热切削法．分析了加热切削法可能采用的各种热源和等离子作为热源的理由，并介绍了加热时间和加热深度的控制与调整方法，及淬火钢加热切削的机理。     

45钢“零保温”淬火工艺的可行性研究

根据传热方程计算了45钢工件的透热时间,探讨了"零保温"淬火温度对钢的力学性能的影响.直径不大于70 mm的45钢工件,表面与心部达到840℃的时间相近;在780～900℃范围内随着淬火温度的升高,45钢的强度、硬度升高,经900℃"零保温"淬火后具有较高的强度和硬度;该钢"零保温"淬火后获得细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关.理论分析和实验结果表明45钢"零保温"淬火工艺是可行性的.     

热等离子弧熔覆层的耐磨性研究

运用热等离子弧熔覆法,在Q235基体表面熔覆了镍基合金,对合金的组织和形成原因及熔覆层和基体的界面进行了分析研究。实验表明,熔覆层有较好的耐磨性,主要是形成大量高强韧的镍基固溶体和耐磨的硬质相及表面形成的细小组织对耐磨性的贡献,并分析了磨损机理。     

等离子弧热切削传热数学模型的研究

本文对等离子弧热切削过程中的热传导问题进行了研究，并建立了一个简化的实用数学模型，经与试验测试结果比较，所建模型基本上反映加热切削过程中加热温度变化特性。     

纵向磁场约束等离子弧的试验研究

本文进行了纵向磁场约束等离子弧加工试验，并分析了受约束等离子弧的加工质量，阐述了纵向磁场约束等离子弧的机理。     

尖状磁场约束等离子弧的实验研究

本文设计出尖状磁场约束等离子弧的装置，进行了磁场约束等离子弧的加工实验，并且研究了约束等离子弧的截面形状，弧电压等特性，分析了约束等离子弧的加工质量。     

Fe—Cr—C—Si—B喷焊层的等离子弧重熔研究

本文首次开展了微束等离子弧的表面改性研究．采用２Ａ、３Ａ和４Ａ微束等离子弧，对Ｆｅ－Ｃｒ－Ｃ－Ｓｉ－Ｂ自熔合金喷焊层进行了表面扫描重熔，观察、分析了试样显微组织和成分分布，测定了扫描前后试样在１ＮＨ２ＳＯ４溶液中的极化曲线．由于试样的自淬火作用，微束等离子弧扫描细化了组织，减小了显微偏析，大大提高了喷焊合金的抗腐能力     

耐海水腐蚀低合金球墨铸铁的初步研究

耐海水腐蚀低合金铸铁(HD铸铁)是在普通灰铸铁(HT200)的基础上加1%～2%合金元素及变质剂而成，其相对腐蚀率可达原铸铁的5倍以上，牌号可达HT250.用稀土镁硅铁对HD铸铁做球化处理，即可得到球团状石墨的耐海水腐蚀低合金球墨铸铁(简称HDQ铸铁).用挂片法研究了它在全浸和半浸状态下的耐海水腐蚀性，并与 HD铸铁做了对比.结果表明：由于HDQ球铁中含有多种合金元素，既可以提高其电极电位，又可以在铸铁表面形成牢固而致密的保护膜.同时使石墨形态从片状变为球状，与HD铸铁相比，HDQ球铁的耐海水腐蚀性能提高了2.4倍.     

激光加工弹体材料50SiMnVB脆性带的对比

为了优选弹体材料脆性带加工方案,提高弹体材料有效破片率,并研究脆性带对弹体材料冲击性能的影响规律,采用激光相变的方法,在弹体材料50SiMnVB表面加工得到具有不同密度的脆性带.对脆性带进行冲击破碎试验,观察脆性带对断裂过程产生的影响,并对不同密度脆性带对试件断裂的影响进行对比分析.结果表明:脆性带对脆性材料50SiMnVB冲击性能影响显著;试件断裂位置的差异是由脆性带角度不同造成的;脆性带密度越大,冲击吸收功越小.     

加钒中碳中铬合金铸钢的试验研究

在中碳中铬合金铸钢的基础上加入不同含量的钒(0%～0.7%),通940℃空淬及300℃回火,测定试验钢试样的硬度及冲击韧性,并在自制的三体磨损试验机上测定其耐磨性.结果表明,中碳中铬合金铸钢的耐磨性是高锰钢的1倍以上,加入钒后耐磨性均有所提高,且随着含钒量的提高,硬度值有所提高,但冲击韧性及耐磨性呈先上升,含钒量70.2%后又逐渐下降的趋势.在本试验条件下含钒0.2%的试验钢耐磨性最好,是普通高锰钢耐磨性的2倍.     

工艺参数对45钢激光表面强化组织与性能的影响

通过改变激光功率和扫描速度等参数,研究其对45钢激光表面强化组织与性能的影响。实验结果表明,单道扫描时,当保持扫描速度v为15mm/s时,增加激光功率P,可增加硬化层的深度,最大深度可达1.5mm以上。另外,P/v比值越大,硬化层深度越大;而当P/v比值保持不变时,硬化层深度随着激光功率的增加而增加,其中激光功率从1.2kW到1.8kW时,硬化层深度值增加较快;当激光功率大于1.8kW后,深度值的增长随功率增加变缓;而且硬化层的硬度都达到700HV以上,远高于基体的硬度。在激光多道搭接扫描时,激光能量的再次输入会导致靠近搭接区的前一道硬化层产生回火软化,其硬度接近基体的硬度。     

Microstructural evolution of a heat-treated H23 tool steel

The microstructure and the stability of carbides after heat treatments in an H23 tool steel were investigated. The heat treatments consisted of austenization at two different austenizing temperatures (...     

球墨铸铁和可锻铸铁的断裂韧性的研究

用Ｊ积分方法研究球墨铸铁和可锻铸铁的断裂韧性可以满足其有效性，并对它们的断裂韧性进行比较，试验结果表明他们的断裂韧性各有特点，在机伯设计过程中充分考虑其断裂韧性是十分必要的。     

降低铸铁件表面粗糙度的研究

本文从分析工厂用型砂影响铸件的表面粗糙度的因素入手,通过对原材料、型砂性能的大量试验,总结出降低铸铁件表面粗糙度的方法。就是:选择合适细度和烧结点的原砂、合适光亮碳含量的煤粉或一定量防粘砂的附加物。通过浇注试验件,证明了上述方法是有效的。     

高硼铸钢衬板的组织和性能

针对高锰钢衬板初始硬度低,在中、小型球磨机的工况条件下不能充分发挥加工硬化效应的情况,研制了高硼铸钢衬板。该衬板是在低碳钢中加入硼合金元素的同时添加少量其他合金元素,可以获得一定数量的高硬度Fe2B化合物,基体是强韧性好的板条马氏体,综合力学性能与耐磨性良好,硬度大于58 HRC,冲击韧性大于12 J/cm2,适用于小能量多冲击的凿削磨损型工况条件。用于替代高锰钢制造球磨机衬板,寿命比高锰钢提高2倍以上,且价格相当,经济效益好。