楼板荷载能力不足的补强加固

1 工程概况 某两层框架结构仓库,建筑面积945m~2。设计采用8kN/m~2的预应力空心板,实际施工时误选用YKB60—41预应力空心板,活荷载仅为4.91kN/m~2,由于工程已经竣工,即将投入使用,更换楼板是不可能的。若要对楼板加固,但必须保证原设计的使用面积、立体空间和承载能力不能改变。经过会同设计部门认真研究、分析和计算,决定采用增加楼面整浇层的厚度,调整板的有效高度来提高楼板的整体刚度与承载力,并用射钉连接新旧混凝土的方法使之达到加固补强的效果。     

96m超长索预应力框架梁的设计与施工

新建的上海人民电器厂空气开关车间是一幢4层机械加工厂房,平面尺寸为57m×96m,中间不设伸缩缝,见图1所示。该厂房2层楼面的使用活荷载为15kN/m~2,3层和4层的活荷载都是10kN/m~2,屋面为1kN/m~2。该工程的设计单位是上海机电设计研究院,预应力部分的设计和施工由上海建科预应力技术工程公司承担。     

广州火车东站站前商业广场预应力工程简介

该工程占地面积4万多平方米,地下三层,地面二层。地下室作停车场、商场、电影院使用,首层为公交车场,二层为绿化人行广场。首层的设计活荷载为15kN/m~2,最大梁跨度为17.7m;二层设计活荷载为10kN/m~2,最大梁跨度为27m,一般跨度为16～19m。因此,该工程必须采用预应力混凝土结构。 该工程由广州市设计院负责设计,而预应力分项工程的设计则由广州市建筑科学研究院与广州市设计院合作完成,由于采用了预应力混凝土结构,从而成功解决了裂缝与挠度控制的问题。     

装配式自燃煤矸石细石混凝土夹层楼板设计与试验研究

采用自燃煤矸石为粗细骨料,经计算、试配和81个试块的力学性能试验,得出了C20自燃煤矸石细石混凝土配合比;设计并制作出规格为900 mm×900 mm×30 mm,1 200 mm×1 200 mm×30 mm两种夹层楼板,通过静载试验,得到两种夹层楼板的承载力限值、应力变化、挠度变化对应关系。分析对比试验数据,夹层楼板JB 1232a1可满足永久荷载0.8 kN/m~2下,标准活荷载2.0 kN/m~2工况下使用;夹层楼板JB 0934a1可满足永久荷载0.8 kN/m~2下,标准活荷载4.0 kN/m~2工况下使用。     

混凝土结构的模拟考题

第一部分 梁、板 一、预制混凝土空心板 条件:预制混凝土圆孔板由工厂生产、处于室内正常环境使用,承受永久荷载标准值g_k=2.5kN/m~2(包括楼板自重)、恒载分项系数γ_G=1.2,楼面可变荷载标准值q_k=3.5kN/m~2、活载分项系数γ_Q=1.4,楼板的计算跨度l_n=3.18m,截面形状如图1所示,拉筋的外边到受拉区底边缘的距离c=16mm,板的截面有效高度h_0=105mm,混握土C30,纵向受拉钢筋为Ⅰ级钢。     

内框架箱型混凝土结构施工活荷载实测分析

施工期早龄期钢筋混凝土结构与模板支撑系统组成临时承载体系为时变结构,其承担的荷载主要有新浇筑混凝土自重与包括施工人员和设备荷载以及混凝土浇筑时产生的冲击和振捣荷载在内的施工活荷载。将多层连续施工时变结构体系模拟成一组弹性支撑连续板,根据该模型分析了施工期现浇钢筋混凝土结构的受力特性。根据现场实测数据,以构件有效承载面积为统计对象,计算了混凝土施工荷载的统计参量,并参考相关研究成果,以95%的置信度对施工期活荷载标准值进行反演,建议施工活荷载标准值取2.5kN/m~2。     

门式刚架规程CECS102:2002修订对结构用钢量的影响

设计条件为单榀刚架 ,檐口高度 9m ,跨度见表 1 ,屋面坡度为 1 /1 0 ,恒荷载标准值为 0 3kN/m2 ,风荷载标准值为 0 5kN/m2 ,计算刚架时活荷载取 0 3kN/m2 ,计算檩条时活荷载取 0 5kN/m2 ,主刚架的材料为Q3 45B级钢 ,墙梁与檩条的设计一般由刚度控制 ,材料选用Q2 3 5B级钢。墙梁和檩条的间距均为 1 5m。分析时不考虑吊车作用。计算纵向支撑的用钢量时 ,支撑间距取 40m。柱间支撑为单层交叉形式。梁的腹板高厚比控制在 1 80以内 ,柱的腹板高厚比控制在 1 5 0以内。按照新旧规程设计规定 ,计算主刚架用钢量时 ,保持构件截面的高度和厚…     

高层饭店加层改造工程的几项施工技术

上海大名饭店根据使用要求，需在原19层屋面上加接一层。新增梁与原结构剪力墙的连接采取钢筋粘锚技术；为确保结构安全，在原屋面板上另做一层钢筋混凝土板；原屋面梁补强时利用梁上屋面板的结构补强层形成叠合梁。经过优化后的加固方案经济合理，简易可靠。     

常用结构的静力计算方法案例

已知:节点集中荷载P=P_1+P_2(kN) 静荷载P_1=12kN(标准值且包括构件自重) 活荷载P_2=6kN(标准值且活荷载>4kN/m~2) 提示:计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响: 1.在活荷载作用下的支座反力R_(Ah)(设计值,kN)应和下列何项数值相近? (A)R_(Ah)=23.4 (B)R_(Ah)=25.2 (C)R_(Ah)=21 (D)R_(Ah)=19.5 2.在静荷载和活荷载作用下,上弦杆S_1的内力设计值(kN)与下列何     

某商场改档案库的结构改造设计

原设计商场转变使用功能,改造为档案库房,设计使用活荷载由3．5kN／m^2增加到12kN／m^2,框架梁加固改造设计,楼板加固改造设计,加固改造造价分析。     

电梯机房楼面梁荷载的合理取值

电梯机房活荷载标准值按荷载规范(GB50009—2001)第4·1·1~2条规定:板取7·0kN/m2,梁、墙、柱、基础取7·0kN/m2(从属面积≤50m2)或6·3kN/m2(从属面积>50m2)。目前市场上常见的客货电梯机房面积在10~30m2之间,对应的机房活荷载总值为70~210kN,这往往小于电梯产品说明上所提供     

梁板结构超载损伤的分析与加固

某七层综合楼,设有一层地下室,采用框架结构,片筏基础.地下室采用钢筋混凝土侧壁,梁板式钢筋混凝土顶板.按照城市规划的要求,该建筑物一层用作小型汽车停车场,即将地下室顶板作为停车坪;设计活荷载标准值为4000N/m~2.该工程于95年8月竣工交付使用,同年11月某日,因为一辆大型货车违章开上停车场,并作线路不明的移动,致使地下室顶板因超载而严重开裂,多处渗漏,影响结构可靠性和地下室的正常使用,必须采取加固修复措施.     

直立锁边金属屋面系统风吸破坏机理研究

国内将直立锁边金属屋面系统引进后,对其传力原理和受力性能方面的研究尚未成熟,不利于此类屋面体系的推广应用。直立锁边金属屋面系统涉及的问题具有综合性、复杂性,需要大量科研工作予以解决。基于以上问题,针对性地对直立锁边金属屋面卷边咬合处展开相关研究。首先介绍了金属屋面的构造,通过对铝镁锰直立锁边金属屋面系统构造的初步分析得到了屋面板抗风原理:最顶层的屋面板首先向上变形,将上升力通过锁边咬合构造传给支座,支座再将荷载由自攻螺钉传至檩条,最后再分配给主体结构。传力顺序为风吸荷载→屋面板→固定支座→自攻螺钉→檩条→主体结构。利用非线性有限元软件MIDAS FEA模拟该屋面系统受风荷载作用下的破坏全过程,对直立锁边金属屋面系统的抗风性能进行研究。结合国内对金属屋面系统抗风揭破坏性能所做的研究,分别在屋面板平板及竖向板肋上施加满布均匀荷载2 kN/m~2和5 kN/m~2,分析不同荷载下屋面板的受力及变形情况,得到了不同位置节点处的Mises应力云图。分析发现:在2 kN/m~2均布荷载作用下,支座与金属卷边相连接的部位由于相互的挤压和滑移,局部应力较大,达到220 MPa,但此时板面中部位置还停留在比较低的应力水平;在5 kN/m~2的均布荷载作用下,屋面板跨中大部分以及支座附近的区域应力已经达到屈服强度;在2 kN/m~2的均布荷载作用下,屋面板跨中位置的最大竖向挠度值约为48. 18 mm,挠度数值较大,且支座处开口使得两侧板面挠度值大于中间板,需考虑其对整体屋面系统使用状态的影响;当施加在屋面板上的均布风荷载值为5. 0 kN/m~2时,板跨中挠度为220 mm,这是因为屋面板已经脱离支座,导致挠度迅速变大,此时过大的挠度对屋面板的正常使用产生了不可恢复的影响。通过对屋面板受荷载作用下的变形情况加以分析,可知相邻屋面板在风揭作用下,卷边直肋分别往两边运动,屋面板直立锁边部分与铝合金支座不断摩擦、挤压,随着变形的不断发展,最终脱离支座。因此,直立锁边金属屋面系统在风吸力作用下,屋面板卷边与支座处的咬合连接是最先发生破坏的部位,对此部位应特别注意,必要时应采取相应加强措施。通过对结构的模态分析,得到其前5阶振型和周期。对屋面板进行风压动力时程分析,得到与各测点对应的锁缝连接处相对位移响应。为提高直立锁边金属屋面系统抗风揭能力,防止局部掀翻,针对不同的工程状况,提出了相应的加强对策。加强处理后,直立锁边金属屋面系统的使用安全性提高,可为工程设计提供参考。     

长春市鸿达集团综合楼预应力技术

长春鸿达集团综合楼位于长春市高新技术产业开发区内 ,主楼采用框架结构 ,地下 1层 ,地上 9层 ,高 39 1 5ｍ。建筑平面为 1 2 0ｍ× 37 2ｍ ,总建筑面积为 2 2 1 4 3 85ｍ2 。一般柱网为 8 1ｍ×8 1ｍ ,最大为 8 1ｍ× 9ｍ。从地下一层顶板开始至八层楼板 ,梁板采用无粘结预应力结构 ,九层楼板六根梁采用有粘结预应力 ,其余梁板均为无粘结预应力。基础采用大直径人工挖孔扩底灌注桩及沉管灌注桩基础 ,设计活荷载首层、二层及大厅、职工食堂、厨房为4 0ｋＮ ｍ2 ,大会议室为 3 5ｋＮ ｍ2 ,其它各层为办公室和客房 ,活荷载为 1 5ｋＮ ｍ2 。…     

预制装配式H型框架结构的施工

部分预应力预制装配式H型框架结构适用于跨度大、楼面荷重的多层工业厂房。由于采用钢铰线或高强钢丝作预应力筋,不仅用钢量明显减少,而且框架梁高度也降低,提高了工业厂房的净空高度和使用空间,因此经济效益较好。一、设计概况杭州医疗器械厂电冰箱车间的四层综合仓库,由杭州市建筑设计院设计采用上述结构。该工程的平面尺寸为67.2×12m,柱距6m,底层高度8.6m,二-四层高度为4.6m,二层楼面活荷载为19.6kN/m~2,三、四层楼面活荷载为14.7kN/m~2。该工程框架采用横向布置,(1)-(2)轴线电梯井道部位采用现浇,应先施工,以有利于预制装配部位第一榀框架的吊装稳定。(2)-(12)轴为预制装配式H型框架,240mm预应力圆孔板楼面。柱网尺寸为12×6m,柱截面500×700mm,预应力根架梁的截面,二层为1100×300mm,三、四层为1000×300mm,层面梁为非预应力构件,混凝土为400号,结构形式见图1。     

某艺校表演厅挑台结构设计

1 工程概况 剧院建筑中为使观众视距不至过大和获得良好的音响效果,常在观众厅后部设置二层挑台。某校艺术教学楼表演厅主跨24m,二层设置挑台,悬挑长度12m。表演厅外围为普通教室,结合其建筑特点,结构布置如图1所示。结构计算中,活荷载计算值取1.4×3.5=4.9kN/m~2;恒荷载设计值取1.2×5=6.0kN/m~2。混凝土为C30。     

高层建筑无粘结预应力混凝土施工技术

深圳华民大厦工程是一幢29层公寓楼,为框架-筒体结构,建筑面积为27100m~2,平面呈矩形,长36.75m,宽27.8m,高为98.6m。标准层是6～24层、26～27层,每层为835m~2,共17535m~2,采用无粘结预应力混凝土楼盖,楼板厚为200mm,周边为框架梁,高550mm。该工程由华艺设计顾问有限公司设计,其无粘结预应力混凝土梁板的设计与张拉工作由中国建筑科学研究院深圳分院负责,整个工程由我公司承建,第五工程处施工。 1 所用材料及机具 1.1 钢绞线:本工程预应力筋采用高压聚乙烯塑料涂包的无粘结钢绞线,外径15mm,其强度标准值为1860N/mm~2,满足ASTM A416-86的规定。     

某框架结构的加固与改造设计

某框架结构需要通过加固改造承担相当于原设计值3～6倍的楼面活荷载。论文介绍了其加固设计原则及楼板、梁、柱等结构构件的加固方法。     

宽扁梁现浇空心楼板竖向受力性能研究

通过对湖南某高层建筑中局部两开间布置带宽扁梁的大跨度现浇空心楼板进行现场水箱加载试验,研究空心楼板在竖向荷载作用下的竖向位移、裂缝开展及分布特征,同时引入空心层分层壳模型对该空心楼板进行了有限元受力性能分析。结果表明,在设计活荷载作用下,带宽扁梁的大跨度现浇空心楼板具有足够的抗弯刚度和抗裂能力,能够满足现行规范正常使用极限状态的要求。但由于宽扁梁与空心楼板刚度比为1.5,宽扁梁对空心楼板无法形成有效嵌固而导致竖向荷载作用下,两开间试验现浇空心楼板的竖向位移曲线、裂缝分布与单块板基本相似。分析结果亦表明,空心层分层壳模型能较好地实现对空心楼板受力性能的模拟,当宽扁梁高与空心楼板厚度比h_b/h_s≥2时,宽扁梁可实现对空心楼板的有效约束,可供实际工程选用。     

住宅现浇板板厚的合理选择

目前住宅结构多采用现浇板,一般尺寸多为双向板体系,其尺寸从(3.0m×3.0m)～(5.0m×10.0m)。由于住宅结构均布活荷载标准值为2kN/m2,准永久值系数为0.4,住宅的永久荷载标准值为自重加上不超过1kN/m2的面层荷载,故组合极为方便。住宅板的裂缝宽度应控制在0.3mm以内,板的挠度应控制为短跨长度的1/200,且应满足板内穿管线的要求等。根据沪建(2001)第0907号文的规定,住宅楼板板厚不宜小于110mm,卫生间板厚不应小于90mm;当短跨长度大于3.9m时,钢筋应双层双向布置,且主筋不小于8@150。从经济角度出发,板的厚度不宜太厚,以免自重过大、配筋率太低,…