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采用双螺杆挤出机制备了聚酰胺6 (PA6)/聚间苯二甲酰己二胺(PA6I)共混物,对不同配比的PA6/PA6I共混物进行了力学性能、成型收缩率、吸水率、透光率、耐车用尿素溶液性能的研究。结果表明,随着PA6I含量的增加,PA6/PA6I共混物的拉伸强度、弯曲强度逐步增大,而断裂伸长率、简支梁缺口冲击强度先降低后升高,在PA6I含量为15%时,二者均出现最小值;共混物的成型收缩率、吸水率随着PA6I含量的增加逐步降低,在PA6I含量为45%时,成型收缩率降低了46.0%、吸水率降低了51.2%;共混物的透光率、耐尿素溶液的能力随着PA6I含量的增加逐步增大,在PA6I含量为45%时,透光率达到70%,在车用尿素溶液中浸泡72h后,共混物的拉伸强度保持率、弯曲强度保持率分别达到84.1%,77.4%,比纯PA6的相应性能分别提高了16.5%,16.0%。 相似文献
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采用半芳香族耐高温尼龙聚对苯二甲酸/间苯二甲酸己二胺(PA6T/6I)为树脂基体,铜铬氧化物为激光镭射助剂,制备了PA6T/6I基的激光直接成型(LDS)功能材料。采用扫描电子显微镜对激光镭射助剂分散状态及LDS功能材料模塑器件的表面形貌能进行了表征,使用热失重分析仪、差示扫描量热仪对LDS功能材料的热失重行为、熔融结晶性能进行了表征,研究了激光镭射助剂添加量对LDS功能材料的力学性能、热稳定性、化学镀性能的影响,同时研究了PA6T/6I熔融结晶性能和注塑模具温度对于模塑器件表面、外观的影响。结果表明,偶联剂的添加有利于改善激光镭射助剂在PA6T/6I树脂基体中的分散,其中环氧类的偶联剂KBM–403处理后的LDS镭射助剂分散效果最佳。激光镭射助剂添加量的增加,会造成LDS功能材料拉伸强度、弯曲强度、冲击强度及初始分解温度降低。激光镭射助剂添加量在8%时,预镀铜上镀时间和镀层覆盖时间最短,化学镀效果最佳。当注塑模具温度为175℃时,玻纤增强PA6T/6I基LDS功能材料模塑器件的外观最佳。 相似文献
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采用种子乳液聚合法合成了马来酸酐官能化的核-壳结构聚丙烯酸酯类冲击改性剂(AIM-g-MAH,简写为mAIM),并用熔融挤出法,制备mAIM/PA6合金。采用傅里叶红外光谱、动态激光粒度分析仪、扫描电镜表征了mAIM的结构特征;考察了mAIM的粒径、核壳比、马来酸酐含量、mAIM与PA6的共混比例对mAIM/PA6合金的力学性能的影响。结果表明:当mAIM粒径为350nm左右,核壳比为85/15,马来酸酐的含量为1%,PA6与mAIM的共混比例为70/30时合金的冲击强度最好,冲击强度为290J/m,比纯PA6树脂提高了6倍左右。 相似文献
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以己二酸己二胺盐(AH Salt)、己内酰胺(CPL)为原料,通过熔融缩聚法制备系列配比的共聚酰胺66/6(PA66/6)。利用傅立叶变换红外光谱仪、核磁共振波谱仪、X射线衍射仪、差示扫描量热仪、热重分析仪和万能材料试验机等表征其结构与性能。结果表明,经熔融缩聚法可成功制备PA66/6,其分子结构中以稳定的α晶型为主,当AH Salt与CPL比例接近1∶1时,有利于不稳定γ晶型的形成;与聚酰胺6 (PA6)或聚酰胺66 (PA66)相比,由于共聚单体的引入,PA66/6分子链规整性降低、分子内及分子间作用力减小,其熔点、结晶度、拉伸强度均有所下降,但断裂伸长率提高,并且热稳定性良好;当AH Salt与CPL质量比为40∶60时,熔点最低降至169.7℃,结晶度为16.2%,拉伸强度最低为33.9MPa,断裂伸长率提高至122.9%,表明共聚改性可有效地提高PA66/6的韧性和加工性能。 相似文献
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利用共混挤出方法制备了氢化苯乙烯-异戊二烯共聚物(SEPS)/聚苯醚(PPO)/尼龙6(PA6)三元合金材料,考察了SEPS和SEBS-g-MAH对合金材料性能的影响。通过扫描电镜分析合金的形态结构,用高压毛细管流变仪研究合金的流变性能,用万能材料试验机测试合金的拉伸和弯曲性能,用冲击试验机测试合金的韧性。结果表明,随着SEPS含量增加,合金的韧性显著提高,当SEPS含量为25%时,合金的悬臂梁缺口冲击强度达到10.76 k J/m~2;加入SEBS-g-MAH能起到明显的增容效果。 相似文献
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采用双螺杆熔融接枝的方法,在引发剂过氧化二异丙苯(DCP)作用下,将甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)和共单体苯乙烯(St)接枝到聚丙烯(PP)上。通过傅立叶变换红外光谱仪确定了接枝物的生成,采用酸碱滴定法测定了接枝率。探讨了GMA,St,DCP不同用量对PP接枝物的接枝率和熔体流动速率的影响,并将接枝产物PP–g–(St–co–GMA)加入PP/尼龙6(PA6)的合金中,通过注塑成型样条,测定其力学性能,并观察微观结构。结果表明,St的加入能够提高接枝率,抑制副反应的发生。在PP/PA6合金中加入接枝物PP–g–(St–co–GMA),其拉伸强度可提高46.45%,弯曲强度可提高32.47%,但对冲击强度影响不大。 相似文献
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超韧PA6/ABS合金的制备 总被引:5,自引:0,他引:5
以苯乙烯-马来酸酐(SMA)共聚物为增容剂,考察了ABS及SMA的含量对PA6/ABS共混体系的力学性能的影响;并利用SEM研究了PA6/ABS冲击断面的相结构。研究表明:SMA是PA6/ABS共混体系的有效增容剂。随着其含量的增加,分散相ABS粒子的尺寸减小,分散更加均匀,能显著地改善PA6/ABS共混物的冲击、拉伸和弯曲性能。在该共混体系中,ABS含量的增加能够大幅度地提高PA6/ABS共混物的冲击韧性;但当ABS含量超过10%时,将使PA6/ABS共混物的拉伸和弯曲性能明显下降。SMA的添加量为0.5%,且质量比为90/10的PA6/ABS共混体系能保持较好的加工性能,制备的PA6/ABS合金具有最佳的综合力学性能和超高韧性.Izod缺口冲击强度高达1200J/m。 相似文献
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PP/PA6/EPDM-g-GMA合金性能的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
在聚丙烯(PP)中加入10%~40%(质量分数)的PA6及反应增容剂EPDM—g—GMA对PP进行共混改性.观察和分析了共混合金的形貌及等温结晶形态,测试了合金的力学性能。结果表明:PP/PA6体系中加入EPDM—g—GMA后相容性改善;PP球晶尺寸随PA6的混入而减小,且PA6结晶相分布PP晶区内和PP晶区之问,加入EPDM—g—GMA后PA6结晶相尺寸减小;PP/队6体系中加入EPDM—g—GMA可起到反应增容和橡胶增韧的协同效应,使材料的韧性比纯PP明显提高;PP/PA6体系的杨氏模量高于PP,加入EPDM-g-GMA后杨氏模量比未增容体系提高不显著;PP/PA6体系的屈服强度随PA6用量的增加而下降,加入EPDM—g-GMA后屈服强度高于未增容体系但略低于PP。 相似文献
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将海泡石酸活化后经熔融共混制备了聚酰胺(PA)6/海泡石复合材料,研究了复合材料的微观结构、吸湿性能、结晶行为及力学性能.结果表明,海泡石在PA6树脂中分散均匀;当海泡石质量分数为25%时,复合材料的饱和吸水率由纯PA6的11.0%下降到8.3%,吸湿性能得到改善,拉伸强度和弯曲强度则分别提高了13.5%和35.0%;复合材料中PA6的晶体尺寸变小,结晶温度升高,海泡石起到了异相成核的作用. 相似文献
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通过合金化增韧改性PPS。在聚苯硫醚(PPS)中加入聚酰胺(PA46)和增容剂苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH),通过熔融共混制备了PPS/SEBS-g-MAH/PA46合金;进一步使用二苯基甲烷二异氰酸酯(MDI)对PPS树脂进行活化处理,之后同样制备了活化PPS/SEBS-g-MAH/PA46合金。测试了合金的力学性能和热性能,并用扫描电镜观察了合金的微观结构形态。结果表明,加入增容剂后,合金的冲击强度有所提高;PPS树脂经过MDI活化后,合金的性能显著提高;当活化PPS/PA46质量比为70/30、SEBS-g-MAH质量分数为9%时,能制备出综合性能优良的合金材料,其冲击强度为8.4 kJ/m2,拉伸强度为61.2 MPa,弯曲强度为81.5 MPa,热变形温度为117℃。 相似文献