氧化钇掺杂对合金烧结钼组织及性能的影响

通过对几种不同掺杂量的钼钇烧结坯（经同种工艺烧结）显微组织、密度、硬度性能的分析与讨论，研究了氧化钇对钼烧结的推迟作用以及不同含量氧化钇对钼坯密度、硬度的影响规律。     

掺杂稀土元素的高温钼合金的研究

介绍了国内外掺杂稀土元素的高温钼合金的研究情况。对Y2O3、La2O3、NdO3、Sm2O3、Gd2O3五种稀土元素掺入钼丝和未掺入钼丝了进行研究。结果表明,掺杂钼丝比未掺杂钼丝具有更高的再结晶温度和高温下更好的抗变形性能。目前这种掺有稀土元素的钼合金已被研制出,并得到广泛的应用,市场前景看好。     

镧含量对钼镧合金厚板的高温力学性能的影响

钼镧合金粉中的镧含量对于钼镧合金的质量有着重要影响,严重影响着后续产品的加工性能。因此,研究镧含量对于钼镧合金板力学性能的影响具有重要的意义。试验选用了3种不同镧含量的钼合金,经过"压制-烧结-轧制"的办法,加工出厚度为3.5 mm的钼镧合金板,然后对这些合金板材进行高温拉伸试验,确定出不同镧含量的合金板材在700℃下的力学性能,从而研究镧含量对于钼镧合金板材力学性能的影响。结果表明,镧含量为0.93%的板材,在700℃时的塑性和强度相对较好,且随着镧含量的增加,板材在高温下表现出的塑性也越来越好。     

氧化铈对轧制钼合金板力学性能的影响

采用俄歇电子能谱仪,扫描电子显微镜(SEM),维氏硬度计, 电子万能材料试验机研究了钼铈合金的结构、形貌、高温屈服强度、韧化作用等.结果表明,在钼中添加适量的Ce2O3,可起到室温强韧化和高温强化作用.从钼铈合金板的力学性能上反映了Ce2O3在该材料的细晶强韧化机制和杂质在第二相粒子表面的吸附机制.     

稀土氧化物纳米掺杂对钼合金丝力学性能的影响

稀土掺杂可提高钼合金的强度,试验通过固-液纳米掺杂获得不同含量的Mo-La、Mo-Y、Mo-Ce复合粉末,经过相同的压制、烧结、拉丝工艺制备了直径为1.8 mm三种不同稀土掺杂钼合金丝。通过对钼合金丝室温及1 500℃高温力学性能检测,结合金相及透射电镜分析,研究了不同稀土元素对钼合金丝力学性能的影响,分析其强韧化机制。结果表明:由于Ce O_2在钼合金丝加工过程中与钼基体一同产生了形变,由此产生的韧化效果,使得钼合金丝表现出更为优异的力学性能;而La_2O_3与Y2O_3在加工过程中并未发生变形,主要起到弥散强化的作用;纳米La_2O_3因其颗粒分布更为细小均匀,使得La_2O_3掺杂比Y2O_3掺杂的钼合金丝表现出相对高的综合力学性能。     

夹杂物对粉末冶金高温合金力学性能的影响

综述了非金属夹杂物对粉末冶金镍基高温合金力学性能影响的研究现状,特别着重夹杂物尺寸、位置、形态、数量等对粉末冶金镍基高温合金低周疲劳寿命(LCF)的影响。文中提出粉末冶金高温合金存在的问题及今后的研究方向。     

稀土Y、Ce对钼合金力学性能的影响

实验以MoO2和Ce(NO3)3.6H2O、Y(NO3)3.6H2O为原料,通过固-液掺杂、还原、烧结、拉伸制备钼合金丝。通过XRD、扫描电镜以及力学性能试验,研究了稀土元素Y、Ce在粉末及钼合金中的存在形式以及对钼合金力学性能的影响。结果表明:Y、Ce元素分别以CeO2和Y2O3形式存在于钼粉中,Y对钼粉颗粒长大的抑制效果高于Ce;钼合金中,稀土Y和Ce作用不同,Y抑制晶粒的长大,延迟烧结;而Ce促进烧结,使烧结完全致密化;钼合金丝中,CeO2质点以纤维状存在,有利于提高钼丝的塑性,而Y2O3质点以球状颗粒存在,钼合金丝的室温和高温抗拉强度较高。Y、Ce的共同作用,MYCe合金丝综合力学性能好。     

钼及碳含量对铌钼钨合金高温机械性能的影响

介绍了钨、钼、氧、碳含量不同的Nb-Mo-W合金于1773K时的拉伸和压缩试验情况及其变形和断裂行为。     

二氧化铈对钼及其合金力学性能和组织的影响

金属钼及其合金在导弹蒙皮。火箭喷口,电子工业用的栅极板,电极引出线,高温模具,玻璃工业用钼电极,可控硅垫片,钼合金顶头等中已得到了广泛的应用。随着科学技术的发展,对钼及其合金的性能又提出了更高的要求。近年来的研究表明,钼及其合金有很好的高温强度,但延展性及加工塑性较差。据报导,钼及其合金中添加金属铈能使它们     

钼及其合金的高温应用

评述了钼及其合金在高温下的一些最重要的工业应用.     

Ce在钼合金中的存在形态及其对力学性能的影响

实验研究了稀土元素Ce在钼丝制备过程中的存在形态以及对其性能的影响。结果表明,在通过MoO2粉末和Ce(NO3)3溶液的固-液掺杂、还原获得的Mo-Ce合金粉末中,Ce元素以CeO2形态存在;在烧结坯中,较大尺寸的CeO2质点分布于晶界,较小尺寸的CeO2质点分布于晶内;在丝材成形过程中,晶内CeO2质点逐渐变形为纤维状,晶界CeO2质点仍呈球状,未发生变形。CeO2的存在不但细化了钼粉,同时弥散分布在烧结坯基体中,起到了一定的韧化作用。对不同Ce含量的Mo-Ce合金而言,CeO2存在形式有所不同,导致其塑性有所差异。     

Al_2O_3对Mo-W-Co高温合金力学性能的影响

通过改变Mo-W-Co高温合金中Al_2O_3的含量,研究Al_2O_3对Mo-W-Co高温合金硬度和耐磨性能的影响.采用球磨、压制成形和真空烧结等工艺制备Mo-W-Co-Al_2O_3高温合金,利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和金相显微镜(OM)对制备好的合金的相结构、形貌和粒度进行分析,并测试合金的硬度和耐磨性能.结果表明:添加Al_2O_3能提高Mo-W-Co高温合金的硬度和耐磨性能,当wAl_2O_3为5%时,Mo-W-Co高温合金的硬度和耐磨性能达到最佳效果;在真空烧结时,Al_2O_3在合金中形成了γ-Al_2O_3相,是影响合金组织和性能的关键相.     

稀土氧化物粒子对钼合金粉末冶金过程及力学性能的影响

试验研究了掺杂La2O3、Y2O3、CeO2稀土氧化物颗粒对钼合金的粉末物性、烧结进程、制品的烧结致密度及压力加工丝材的室温力学性能的影响规律。试验结果表明,掺杂稀土氧化物粒子细化了钼粉的粒度,降低了松装密度和粒度分布范围,同时导致粉末团聚现象增多;稀土氧化物粒子延迟了钼合金的烧结进程,降低了烧结制品的致密度,同时细化了烧结体晶粒尺寸。稀土氧化物粒子以弥散强化和细晶强化的形式,提高了钼合金丝的室温强度。CeO2显著提高了钼合金丝的室温韧性,La2O3、Y2O3则降低了钼合金丝的室温韧性。     

钼含量对Ti-xMo-7.5Nb-1Sn合金力学性能的影响

采用电弧熔炼法制备Ti-xMo-7.5Nb-1Sn四元系合金,并用X射线衍射仪、万能拉伸试验机和纳米压痕仪等对淬火母合金的物相结构和力学性能进行了研究。结果表明:Mo的含量影响合金的相组成,随着Mo含量的增加,合金的相成分依次从α″马氏体单相,转变成α″ β双相,最后变成β相;杨氏模量和硬度随着Mo含量的增加呈现出相同的变化趋势;同时,所有的合金都有良好的延展性,断裂延伸率在27%～47%范围内变化。当Mo的含量为5%(原子分数)时,合金具有最好的综合力学性能。     

Mo-Nb合金单晶的高温力学性能

研究了晶向为111Mo-Nb合金单晶的高温力学性能。实验结果表明,随着少量溶质原子Nb的加入,Mo-Nb合金单晶的高温强度获得了明显的提高。在1873K和Nb含量在0～6%范围内时(文中合金元素Nb含量均为质量百分比,下同),Nb含量每增大1%,材料的高温屈服强度就增加约16～25MPa,当Nb含量在0～3%范围内时,随着Nb含量的增加,塑性急剧下降,而在3%～6%范围内时其下降幅度趋于平缓;同时,随着Nb浓度的增大,更多的Nb溶质原子增大了原子间扩散阻力,使材料高温稳态蠕变率减小,大大提高了材料的高温抗蠕变性能;在1773K/10MPa时Mo-Nb合金单晶的稳态蠕变率较纯Mo单晶的降低了3～4个数量级,分析认为其蠕变机制为扩散蠕变。     

低铼钼合金力学性能的研究

研究了 粉末冶 金方法制 取的 Ｍｏ３ ％ Ｒｅ 合金的 力学性 能。结果 表明,与纯 Ｍｏ 材 料及用干混法制取 的 Ｍｏ３ ％ Ｒｅ 合金 相比,干 湿混合法 制取的 Ｍｏ３ ％ Ｒｅ 合金具有 较高的 抗拉强度 和再结晶开始温度 。在９００ ～１ ４００ ℃ 退火温度 范围内, Ｍｏ３ ％ Ｒｅ 合 金丝 材试 样的 抗 拉强 度与 退 火温 度的关系具有 显著的线 性回归 特征。 Ｍｏ３ ％ Ｒｅ 合 金丝样 的再结晶 开始温度 约为１ ２００ ℃。     

n相对CZ63合金高温力学性能的影响

本文着重研究了η相形成过程及其形态、分布状况和对合金高温力学性能的影响。η相是该合金在过时效时形成的。当η相处于萌生状态时,尽管沿晶界存在,对合金的高温力学性能影响不大。当η相成为粗大片状沿晶界分布时,对该合金高温力学性能是非常有害的,使高温强度、高温持久性能、高温冲击性能下降,但对高温塑性没有影响。     

Ni-Cr-Ti型高温合金η相对力学性能的影响

将从Ni-Cr-Ti型合金涡轮盘上切取的试样在该合金的η相析出峰值温度(980℃)热处理29h和45h,得到含不同η相数量的试样,测试性能。结果表明,光滑持久寿命和室温冲击值随η相数量的增加而降低,而持久塑性和缺口持久寿命则随之增加。由于冶炼和铸造工艺不当在涡轮盘上形成的成分偏析区内析出的η相与980℃热处理形成的η相形貌相同,对性能的影响也相同。断口观察揭示了η相对性能影响的本质。     

钼镧合金和TZM合金的高温性能

研究了钼镧合金和TZM合金在1000～1800℃的高温性能和相应的组织.结果表明小于1400℃的情况下,钼镧合金有较高的强度和塑性的综合性能,当温度大于等于1400℃时,其抗拉强度明显降低,同时塑性也有明显的下降.而随着测试温度的提高,TZM合金的抗拉强度降低,但是其塑性升高,这一点和钼镧合金恰恰相反.同时,不管是强度还是塑性,TZM合金较之相同温度的钼镧合金有明显的优势.组织观察表明这两种钼合金在1100℃开始再结晶,一直延续到1550℃,并且其再结晶晶粒都呈现拉长的组织,这明显不同于纯钼再结晶状态下的等轴晶粒.     

钼合金纳米喷雾掺杂工艺研究

开发出一种钼合金纳米喷雾掺杂工艺及其过程控制方法;采用传统固-液掺杂工艺和纳米喷雾掺杂工艺分别制备出Mo-La合金丝材和板材,并测试其室温力学性能和使用性能;采用透射电镜(TEM)和经典弥散强化理论,分析了纳米掺杂钼合金强韧化机制。结果表明,按照1∶20的纳米粉末与去离子水的最大固液质量比、经过30 min搅拌制备的纳米悬浮液在在线搅拌装置和空气压力作用下,通过适当结构的喷头喷淋到Mo O2粉末中,可实现钼合金的纳米掺杂;液体介质中纳米粉末离散稳定性检测方法和钼合金粉末中掺杂元素微观均匀性检测方法可对纳米喷雾掺杂工艺的制备过程实现实时控制;在相同成分下,纳米喷雾掺杂工艺制备的Mo-La合金丝、板材的综合力学性能和使用寿命均比固-液掺杂工艺提高50%以上。TEM照片和Fisher理论分析结果表明,纳米喷雾掺杂工艺实现了第二相粒子以纳米尺度均匀分布,第二相粒子的尺寸、数量和分布均匀程度远优于固-液掺杂工艺,从而保证了其有效发挥弥散强化作用。