GH4169合金塑性变形行为及加工图

通过GH4169合金的热模拟压缩实验,研究了变形工艺参数对GH4169合金高温变形时流动应力的影响规律,建立了GH4169合金高温变形时的加工图,结果表明：变形温度升高和应变速率减小使GH4169合金高温变形时峰值流动应力和稳态流动应力显著降低;GH4169合金高温变形时存在三个非稳定区域,第一个区域的变形温度在970～1030℃之间,应变速率在10．0～50．0s^-1之间;第二个区域的变形温度在930～940℃之间,应变速率在0．15～7．Os^-1之间;第三个区域的变形温度在930～960℃之间,应变速率在7．0～50．0s^-1之间的区域。     

Inconel690合金的高温拉伸变形行为

采用Gleeble-3800型热模拟试验机,研究了Incone1690镍基合金在1000-1250℃、应变速率为0．1～10s1条件下的高温拉伸变形行为,获得了流变应力和断裂特征随变形温度和应变速率的变化规律。结果表明：该合金在高温拉伸变形中的流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大,1100-1250℃...     

Al-8.4Zn-2.2Mg-2.4Cu合金高温压缩变形的流变应力

在Gleeble-1500热模拟试验机上，采用高温等温压缩试验，研究了Al-8．4Zn-2．2Mg-2．4Cu铝合金在250～450℃温度范围及1．0～0．001s^-1应变速率范围内压缩变形的流变应力变化规律。结果表明，应变速率和变形温度的变化强烈地影响着合金的流变应力，流变应力随变形速率的提高而增大；随变形温度的提高而降低；其流变应力值可用Zener-Hollomon参数来描述。从流变应力、应变速率和温度的相关性，得出了该合金高温变形的四个特征常数。     

TA15合金热变形行为研究

用Gleeble-1500型热模拟试验机对TA15合金进行了变形温度为650～1000℃、应变速率为0．001～1s^-1的热压缩试验,研究了工艺参数对流变应力及组织的影响,计算了应力速率敏感指数m及变形激活能Q,建立了本构方程。结果表明：流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;应力速率敏感指数m随变形温度的升高而增大。650～850℃时变形激活能为386．32kJ／mol,850～1000℃时为479．365kJ／mol,预示在不同的温度区间具有不同的变形机制。     

AZ31镁合金在热压缩过程中的变形行为

用Gleeble-1500D型热模拟试验机对AZ31镁合金在变形温度200～400℃、应变速率0.01～1 s~(-1)条件下进行热模拟压缩试验,研究了该合金的热变形行为,并获得了其变形的主要特征参数,建立了高温流变数学模型和功率耗散图。结果表明:热压缩时,AZ31镁合金流变应力受温度和应变速率影响显著,应力-应变曲线呈现出明显的动态再结晶特征,温度越高、应变速率越小,动态再结晶越容易发生;热变形过程受变形激活能控制,得到流变应力的关系式lnε=35.74+9.96ln[sinh(0.01σ)]-1.96×10~5/RT,耗散系数随温度升高和应变速率降低而逐渐增大。     

93WNiFe合金的高温变形机制

用Instron1195试验机研究了93WNiFe合金在温度10～900℃,应变速率6.67×10-4～6.67×10-2s-1的动态拉伸性能。结果表明:93WNiFe合金流变应力随温度的升高而降低,随应变速率的升高而增加;合金的变形激活能Q和应力指数n明显分为10～300℃、400～600℃和700～900℃三个温度阶段,93WNiFe合金在设定的试验温度范围内存在三个不同的变形机制。     

难变形镍基高温合金GH710的高温变形特性

利用热模拟试验机研究了GH710合金在变形温度为1 110～1150℃,应变速率为0.01～1 s^-1条件下的高温变形特性及变形后的组织特征。结果表明:在1150℃以下热变形时合金发生了亚固溶态的再结晶,且γ相在1 130℃时已部分回溶;通过Arrhenius双曲正弦函数模型构建了合金的本构关系,得到了合金热变形激活能为693.46 kJ·mol^-1;合金动态再结晶临界应变随着应变速率的增大及变形温度的降低而增加,且临界应变和峰值应变之间满足ε_c=0.61_εp;合金热加工过程中的软化机制为动态再结晶,根据热变形后的组织特征确定合金合理的热变形温度范围为1 110～1130℃,应变速率为0.01 s^-1。     

AA5083合金在200～525℃的拉伸流变行为

在变形温度为200～525℃、应变速率为0.008,0.013 s~(-1)的条件下,采用等应变速率法对AA5083合金板的拉伸流变行为进行了研究,并采用修正后的Backofen方程描述了该合金在此温度范围内的流变行为,建立了该合金应力随温度变化的本构模型。结果表明:AA5083合金在该应变速率和变形温度下,拉伸变形几乎未呈现应变硬化特征,流变应力只对温度和应变速率敏感,且随温度升高而降低,随应变速率的增大而升高;合金的流变阶段呈现出稳态,且随着温度升高该阶段延长,表现超塑特性;温度为200℃时,合金几乎未进入稳态阶段而出现明显应变软化,表现出动态再结晶特征。     

CuNiSiP合金的动态再结晶行为

在Gleeble-1500D热模拟试验机上对CuNiSiP合金在高温压缩变形中的流变应力和组织变化进行了研究,分析了其再结晶行为。结果表明：应变速率和变形温度对合金的再结晶影响较大,在0．1,0．01s^-1应变速率下,650℃以上即可发生再结晶,而在1,5s^-1应变速率下,700℃以上才能发生再结晶;变形温度越高、应变速率越小,合金越容易发生再结晶;利用Arrhenius双曲正弦函数求得CuNiSiP合金的热变形激活能Q为485．6kJ·mol^-1。     

新型抗热损伤车轮钢20CrSiMnMo的热变形行为

采用热力模拟试验研究了新型抗热损伤车轮钢20CrSiMnMo在温度为850-1250℃、应变速率为0．1～1s^-1条件下的热变形行为。结果表明：车轮钢在高温低应变速率下具有动态再结晶型流变曲线，低温高应变速率下其应力一应变曲线呈现硬化型；动力学分析得到该钢的热变形激活能Q=352．2725kJ／mol，应力指数n=5．56；组织观察和加工图表明，温度和应变速率参数选择在1000-1100℃，0．1～0．5s^-1或1250℃，1～0．25s^-1范围内变形，将获得细小的动态再结晶晶粒和转变组织。     

天线阵形变实时感知与调控方法研究

针对共形天线采用天线与平台结构功能一体化设计后,平台变形产生的天线阵精确感知问题,开展天线形变实时感知与调控方法研究。提出一种天线阵实时形变监测与补偿（或控制）系统的设计方法,包括搭建传感器网络以实现天线形变实时精确测量、天线阵形变重构、天线阵形变控制与性能补偿等一系列相关技术途径。     

焊接变形的高精度测量方法及预测方法研究

基于有限元分析的固有变形逆解析方法是一种获取焊接接头固有变形的新方法。但是,采用该方法计算固有变形时,必须已知焊接前后焊接接头上少数点的三维坐标值。为了提高固有变形逆解析结果的精度,提出利用接触式三维坐标测量仪准确地获得焊件中面上三维坐标的新算法。该算法是通过在被焊件上加工小孔,在每一个小孔附近测量八个点的三维坐标,利用测量得到的坐标值确定小孔的中心位置。以2 mm和3 mm薄板表面堆焊焊接接头为例,以计算得到的小孔中心三维坐标为已知参数,基于逆解析方法求得了各成分固有变形,并采用固有应变法预测了2 mm和3 mm薄板焊接变形。通过比较分析发现,尽管焊件板厚只相差1 mm,但焊接变形的特征和变形量却有显著的差别,采用该测量方法及算法能获得焊接接头中面上较精确的三维坐标,基于逆解析方法获得的固有变形各成分有效准确。     

平面应变模型试验台焊接变形分析及控制研究

针对传统平面应变模型试验台下台面因焊接变形而导致平面度难以保证的问题,提出一种新的解决思路及利用变形补偿的新方法。利用SYSWELD焊接分析软件和ANSYS有限元软件分别计算模型焊接变形量和静载变形量,修正焊接工艺和静载加载位置,使焊接热变形和静载变形得到相互补偿,从而保证了下台面的平面度。实践证明反变形补偿方法相对于传统的焊后机加工或者焊后矫正变形的方法具有更高的平面度和更好的经济性。     

不同变形温度和变形速率对SUS316L不锈钢流变应力及金相组织的影响

通过使用Gleeble-1500热模拟试验机，就不同变形温度和变形速率对SUS316L不锈钢流变应力及金相组织的影响进行了分析，并得到了相关规律。     

复杂薄壁结构件加工变形控制工艺分析

加工中复杂薄壁结构件的变形控制及加工质量的保证是首要问题,同时也要兼顾加工效率。由变形理论到变形控制的剖析,解读工艺系统的优化和切削力等多种控制变形的方法,最终提出改进优化的措施,以便把薄壁结构件的变形量控制在一定范围,对于盘类、框类、腹板类和舱体类等薄壁结构件都有一定的借鉴意义。     

发动机罩烘烤变形改善

介绍了发动机罩烘烤变形问题现状,原因分析,以及相应的改善方案及确认实施效果的全过程,对比了双组份折边胶、增加焊接工序以及优化涂装辅具等方案之间的实施效果的优劣,得到优化涂装辅具方案效果较好.阐述了该过程中各项工作的开展思路和方式方法,为发动机罩烘烤变形问题的改善提供了参考.     

Lateral-torsional buckling analysis of thin-walled beams including shear and pre-buckling deformation effects

In this paper, lateral-torsional buckling behavior of open-section thin-walled beams is investigated based on a geometrically nonlinear formulation, which considers the effects of shear deformations. A finite element numerical solution along with an incremental-iterative solution procedure is adopted to trace the pre-buckling as well as the post-buckling equilibrium paths. Formulation is applicable to a general type of open-section and load position effects are also included. Numerical results are validated through comparisons with experimental results and those based on other formulations presented in the literature. Comparisons have also been made between the results based on fully nonlinear analysis and linearized buckling analysis in order to illustrate the effects of pre-buckling deformations as well as the shear deformations on the buckling load predictions. Examples illustrate the influence of beam slenderness and moment gradient on the effects of pre-buckling deformations in predicting bucking loads.     

航空结构件加工变形快速评价方法

加工现场的变形测量是保障大型航空结构件加工精度的重要手段.为解决大型测量仪器缺乏和测量效率低等难题,提出了面向航空结构件加工变形的快速评价方法,根据零件变形典型形态和仪器测量范围,将测量区域划分若干子区域,基于子区域的应力变形关系推导出子区域变形函数,提出了依据较少测量数据确定变形函数系数的算法,实现了完整区域变形函数...     

机构变形卡住可靠性分析

对轴类机构变形卡住可靠性从理论上进行了系统的分析，推导出克服轴类机构附加变形所需功的计算方法，给出轴类机构变形卡住可靠性的计算公式，并用算例阐明基本概念及具体算法。     

封隔器胶筒变形稳定性分析

建立封隔器胶筒的有限元分析模型,模拟胶筒的变形过程,对氢化丁腈橡胶(HNBR)胶筒在自由变形与约束变形阶段的稳定性进行分析。分析不同高径比下,HNBR、丁腈橡胶(NBR)、氟橡胶(FKM)和聚氨酯橡胶(PU)4种材料在自由变形阶段所需要的使胶筒与套管刚好接触的最小载荷,以及约束变形阶段使胶筒变形从不稳定到稳定所需稳定载荷值。结果表明:高径比与材料的差异会使胶筒在自由与约束变形阶段出现稳定变形与不稳定变形两种分化现象;不同的高径比下,材料差异对自由变形阶段所需的最小载荷及约束变形阶段所需载荷的变化趋势影响不明显,但对载荷值有显著影响;4种材料中,PU材料对自由变形阶段所需要的使胶筒与套管刚好接触的最小载荷,及约束变形阶段使胶筒变形从不稳定到稳定变形所需载荷值最高,然后依次是HNBR、NBR和FKM。HNBR与NBR在高径比小于1.234,FKM与PU在高径比小于1.225时,不会出现胶筒不稳定变形的情况。