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GB1979-80结构钢低倍组织缺陷评级图是检验的依据。但在实际生产中常出现一些标准未涉及到的现象。40Mn2氧气瓶钢热酸腐蚀时就出现过异常现象,对这种现象应如何评价呢?我们针对一批40Mn2钢坯酸蚀试验中出现的所谓黑、白两色区域(图1)进行了分析、鉴定。金相观察表明,黑、白两区的组织不同(图2)。白区组织为片状珠光体和呈网络块状的铁素体,黑色区为点状和球状珠光体,即典型的退火珠光体。将试样经840℃ 相似文献
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本文采用无粗晶区半焊道法,以药芯焊丝这种新型焊接料将可焊性较差的ZG40Mn2钢与20g钢的焊接变为可焊性较好的500MPa级低合金钢与20g钢的焊接,保证了焊接接头的质量。这种焊接工艺方法也可适用于其相应强度级别的异种钢的焊接。 相似文献
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为研究40Mn钢的热变形行为和动态再结晶特征,在Gleeble-1500D热模拟机上对40Mn钢进行了等温压缩实验,建立了高温流变应力模型和加工图,并采用光学显微镜观察压缩后试样的显微组织。结果表明:40Mn钢高温流变应力可采用包含动态再结晶特征的双曲正弦模型来描述。实验条件下获得的热变形平均变形激活能为300. 48 k J·mol~(-1)。40Mn钢具有动态再结晶软化特征,不同应变下加工图有明显区别。将其加工图分为加工硬化-动态回复阶段和动态再结晶阶段。在加工硬化-动态回复阶段,存在两个加工失稳区,分别位于900℃-1 s~(-1)和1200℃-1 s~(-1)附近,机理分别为绝热剪切带和晶界开裂;在动态再结晶阶段,存在一个加工失稳区,位于低温高应变速率区域,机理为绝热剪切带,存在一个最佳加工区域为温度1050~1150℃,应变速率0. 003~0. 01 s~(-1),其为动态再结晶区域。在850℃-1 s~(-1)条件下,金相图中观察到项链组织,验证了加工图的可靠性,可为热加工性能评估和锻造工艺研究提供指导。 相似文献
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两次正火提高40Mn2钢低温韧性 总被引:4,自引:0,他引:4
用两次正火工艺提高高压无缝气瓶用40Mn2钢的低温韧性,分析了晶粒,带状组织等组织变化与低温韧性之间的关系。试验结果表明用880℃和800℃两次正火,可显著提高40Mn2钢的低温冲击韧度。 相似文献
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《热处理技术与装备》2017,(4):74-74
执行GB/T 1222—1984。65Mn弹簧钢,锰提高淬透性,?12 mm的钢材在油中可以淬透,表面脱碳倾向比硅钢小,经热处理后的综合力学性能优于碳钢。用作小尺寸各种扁、圆弹簧、座垫弹簧、弹簧发条,也可制作气门簧、离合器簧片、刹车弹簧及冷拔钢丝冷卷螺旋弹簧。 相似文献
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《热处理技术与装备》2017,(4):41-41
15Mn为高锰低碳渗碳钢,执行标准:GB/T 699—1988。性能与15钢相似,焊接性能好,但淬透性、强度与塑性均比15钢都高些。用于制造中心部分的机械性能要求较高且需渗碳的零件。15Mn与30钢相比具有较高的强度和淬透性,冷变形时塑性好,焊接性中等,可切削性良好。 相似文献
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用经过不同热处理的40Mn2钢进行了两种磨料磨损试验研究,讨论了热处理和热处理引起的力学性能及显微组织的变化对钢的耐磨性的影响。 相似文献
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为研究40Mn钢在高温高应变速率下的塑性本构行为,利用分离式霍普金森压杆装置对40Mn钢开展了高温(650℃)和高应变速率(1700、2800、3500、4600和5500 s-1)下的压缩实验。实验结果显示,在应变速率高于4600 s-1时,40Mn钢的应变速率强化效应明显减弱。对测量获得的应力和应变数据进行Johnson-Cook塑性本构模型拟合。利用MATLAB进行了材料塑性本构参数的优化,并在有限元模拟中应用了所构建的本构模型。通过对比有限元模拟和实验测量的高速压缩后的试样高度,验证了所构建本构模型及优化后的模型的预测精度。 相似文献
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《热处理技术与装备》2019,(5)
正40Mn4是德国结构钢,材料号1. 1157。力学性能(热处理后):抗拉强度σb为880~1080,780~930,90~830MPa;屈服强度σs为635,540,440 MPa;伸长率δ5为12%,14%,15%;断面收缩率ψ为40%,45%,50%;冲击功为34,41,41 J。化学成分(质量分数,%):0. 36~0. 44 C;0. 25~0. 50 Si;0. 80~1. 10 Mn;≤0. 035 P;0. 035 S. 相似文献