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我公司氧化铝厂现有规格为Φ2.6×13m生料管磨机5台,在使用一段时间后有两台出现了裂纹,磨机的裂纹发生在出料端的筒体端盖与筒体结合处,呈环向连续分布。经仔细清理检查,发现裂纹已占筒体整个圆周长三分之一以上,裂纹宽度最大处已有3mm,如图1所示。 相似文献
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我公司氧化铝厂现有规格为Φ2.6×13m生料管磨机5台,在使用一段时间后有两台出现了裂纹,磨机的裂纹发生在出料端的筒体端盖与筒体结合处,呈环向连续分布. 相似文献
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<正>我厂现有2台Φ4m×13m水泥磨,在一次检修中发现#2磨进料端中空轴R圆区出现裂纹,裂纹长度330mm。后通过现场快速修复,有效地防止了裂纹扩大,避免了中空轴断裂事故的发生,磨机运转至今,状况良好。 相似文献
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我厂现有规格为Φ1.83mX7m生料、水泥管磨机各1台,在使用中筒体先后出现了裂纹,生料磨机筒体裂纹发生在进料端,呈轴向分布,长度约500mm,裂纹宽度约lmm,见图l。水泥磨机的裂纹发生在出料端的筒体端盖与简体结合处,呈环向连续分布。因有油污覆盖,直至影响到传动部位的平 相似文献
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我厂有7台Φ26m×13m中心传动球磨机,磨机的出料端装配结构如图1所示。此结构在更换出料拔梢筒以及更换磨尾出料筛时,工作量相当大,特别在更换出料拔梢筒时,必须将出料罩和中空轴拆除后,才可以进行拔梢筒的拆装,费时费力。在安装拔梢筒时,由于卸料中空轴法兰上有一台阶,接口圈与其装配时,装配间隙不容易得到保证,这样就出现磨机在运转时,拔梢筒产生较大的摆动。拔梢筒圆圈长度短,只有85mm,在实际中,出料罩的密封环与圆圈端面距离太近,仅40mm,密封效果不佳,大量泄漏物料。1999年8月我们对其进行了改造,即将原拔梢筒的整… 相似文献
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我厂Φ2.4m×13m生料磨运行不到 1年,于 1997年 12月进料中空轴与筒体端盖的联接螺栓频繁出现断裂现象, 1998年 1月中旬发现筒体与进料端盖法兰焊接处有裂纹,并迅速由约 0. 5m长发展到 2. 5m左右,使磨机不能继续工作。 为了更准确地分析故障原因,对磨机进行了检测,结果见图 1。进料中空轴法兰端面与筒体端盖止口有 0. 35mm左右的轴向摆动,表明联接螺栓松动;检测表明,进料中空轴法兰与筒体端盖法兰在筒体回转 1周时,轴向跳动量相差 4mm;进料中空轴法兰端面与筒体端盖法兰端面的相接面之间,在Φ 2m直径的最大平行度偏差为 6mm,且… 相似文献
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我公司Φ4.8m×72m回转窑于2005年3月份投产.2011年9月22日,Ⅱ档轮带靠窑头方向自轮带表面端角起有250mm×250mm可见裂纹.该轮带为矩形实心断面,材质为ZG35SiMn,规格为950mm×450mm.我们对轮带裂纹进行了焊接修复.
1 问题分析
经分析,认为轮带产生裂纹的主要原因为轮带铸造存在缺陷,使轮带局部组织存在沙眼、夹渣等孔隙,相对疏松,硬度分布不均,在高温、重载循环环境下易出现微裂纹.
前些年该轮带曾长期用水浸冷却,在轮带与托轮的线性重碾下,水会传导瞬时的封闭超高压,也加速了微裂纹的扩展. 相似文献
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我厂Φ3×9m烘干尾卸生料磨筒体中部产生裂纹,经先后三次处理,最终取得较好效果,其情况介绍如下: 1 裂纹产生的时间及部位 该磨机于1982年投产,2000年12月发现筒体二仓与三仓隔仓板连接螺栓处有裂纹,裂纹长度300mm。该磨机筒体材料为16Mn,2001年1月采用 相似文献
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1磨机情况
我公司Φ4m×13m水泥磨在2008年11月出现磨头端盖开裂,筒体周向超过1/3有裂纹且已经裂透,现场焊接修复之后,焊接热影响区多次出现显著裂纹,尤其在2010年5月10日再次出现明显裂纹, 相似文献
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目前,相对于滑履支撑的管磨机、采用中空轴支承的管磨机仍然有相当广泛的应用,其磨机端盖也早已由铸钢端盖改进为厚钢板平端盖,并与磨机筒体采用角焊缝连接. 相似文献
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<正>我公司Φ4.8m×74m回转窑于2010年3月投产运行,产量波动在5800~6300t/d之间。2013年7月2日12:00时岗位工巡检中,在二档靠窑尾方向δ60与δ28过渡钢板焊缝处,发现环向裂纹,紧急停窑后,采用了快速处理的方案。1产生裂纹原因分析裂纹距窑口34.065m,长度2.6m,宽度3~6mm,形状呈现波浪状,裂纹照片见图1。 相似文献
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我厂1989年安装一台Φ18m×7m水泥磨机,1996年8月筒体开始出现裂纹,在出料端的筒体端盖与筒体结合处,呈环向连续分布,最初长度占筒体周长的二分之一多,宽度最大处有6mm,沿裂纹漏水泥粉。多次直接将裂纹焊合,并加焊δ14加强铁板以维持生产(见... 相似文献
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某水泥厂使用的φ4m×60m回转窑运转近12年的时间,筒体窑头档至中间档中间的位置,出现一条1m左右的环向裂纹,经采取合理的焊接措施修复筒体裂纹后,该窑正常运转至今近一年的时间里裂纹没有继续扩大,证明该措施切实可行,可为处理同类问题提供参考。 相似文献