不锈钢薄机壳套与机座焊接变形的预防措施

某电机厂新研制的一种不锈钢机壳电机,不锈钢薄机壳套厚度为2·5mm,由1Cr18Ni9Ti钢板卷制而成。铸造不锈钢机座焊接部位厚3mm,慢慢过渡到底脚7mm,如图1所示,材质1Cr18Ni9,机壳套与机座相接处两侧要求焊接。焊接后卷制的圆筒不锈钢机壳套严重变形,不能完成后道工序加工装配的问题,影响了试制工作的正常进行。     

减少9Cr18钢刀淬火变形的方法

某厂引进德国生产屠宰设备,该设备的关键件是不锈钢刀(见图1),长553mm,宽211mm,厚8mm;硬度要求为HRC54～58;平面度公差0.025mm。我们用9Cr18钢代替DIN1.4112材料,成功地解决了这一技术准题,为国家节约了大量外汇。     

采用等温淬火提高轴碗冲模寿命

某社队企业生产自行车轴碗,系采用冷冲工艺将φ33×9mm的A3钢坯冷冲成型。轴碗冲模材料为Cr12MoV钢,结构如图1所示。冲模中间有通孔,头部最薄处只有8.7mm,图纸要求硬度HRC58～60。原采用的热处理工艺为:盐炉加热,淬火温度960℃,油冷,回火温度220～240℃×1h。结果在图中箭头所指处产生     

支架冲压模具设计

我单位承接了某工厂一小型冲压弯曲件如图1所示,该零件材料为1Cr18Ni9Ti不锈钢,中间形孔与两条0.8mm宽的槽的作用是调节螺钉旋入M2螺孔后不会产生松动。尺寸2.4mm的U形弯角要求小于90°,M2螺     

不锈钢喷淋装置的焊接制造工艺

单排喷淋装置（如图1所示）是我公司生产工艺系统中的重要工艺管道装置。为了降低材料成本，减少焊后变形，曾选用20钢制造此装置。但在强碱环境内，使用时间很短，无法满足化工生产的要求。经过试验，确定选用1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢管制作，但却产生了严重的焊后变形（如图2所示）。     

W18Cr4V钢制复合铰刀的贝氏体等温淬火及冷压校直法

<正> 复合铰刀是一种精度较高的切削刀具,在热处理工艺性能方面,不但要有高的硬度、红硬性和足够的坚韧性,还要求淬火后不允许产生较大的弯曲变形。我厂某产品零件所用的W18Cr4V 钢制作的复合铰刀如图1所示。要求热处理后的变形量不大于0.10mm。过去,我们采用中温盐炉840℃预热后,在高温盐炉1270℃加热2分钟;淬入定子油中冷却或淬入540～560℃的硝盐中,保温10分钟作分级处理。这两种淬火法产生弯曲变形较大。由于铰刀刃部长,校直困难,断裂较多,废品率     

不锈钢阳极氧化

一、工艺参数: 介质:20～30%硫酸 0.1%钼酸钠;电流密度:10～20毫安/厘米~2;处理时间:10～20分钟;处理温度:室温;阳极:不锈钢;阴极:铅板。二、处理效果: 1.阳极氧化处理后的不锈钢,其显著的特点是大大地提高了它的耐蚀性。例如1Cr18Ni9Ti钢在沸腾的5%硫酸中是不耐蚀的,腐蚀速率大于10毫米/年。我们将该钢种试样进行阳极氧化处理后,在同样的条件下经过805小时试验后仍未发生腐蚀,试样表面仍光亮如新。图1表示阳极氧化处理后的1Cr18Ni9Ti钢和未经阳极氧化处理的1Cr18Ni12Mo2钢在各种浓度的硫酸中的耐蚀性。图2表示阳极氧化和未经阳极氧化的1Cr18Ni9Ti钢在硫酸中的腐蚀速率。     

纵,横向切割刀热处理工艺

图1、图2所示为纵、横向切割刀,材质为W18Cr4V钢,是马赛克机上的重要工作零件,主要用于切割马赛克毛坯,服役条件非常恶劣。它的几何形状与普通高速钢机械加工刀具相比,刃口锐角小、刀身薄、横截面积相差较大,热处理质量要求高,不允许出现任何缺陷,技术要求为刀刃部分硬度>60HRC,碳化物<3级,晶粒度8～9级,翘曲变形<0.1mm,要求具有良好的耐磨性、红硬性和韧性配合。     

碟形弹簧垫圈试验工具

我厂LW6系列产品中有一种如图1所示的铍青铜碟形弹簧垫圈,硬度为HRC38～43。当弹簧的变形量f为1.3mm时,要求施加的负荷应在1200～2000kgf范围内。为了检测这一技术要求,我们设计了如图2所示的碟形弹簧垫圈试验工具。该工具是用yQ1型5t立式油压千斤顶8改制而     

1Cr18Ni9Ti钢深层多元复合渗的研究

一、引言1Cr18Ni9Ti 钢是典型的奥氏体不锈钢,具有良好的抗腐蚀性能,但因其硬度低、耐磨性不佳,限制了该材料的应用范围。如石油、化工、电力、水利等部门使用的节流阀。近年来日本等国采用深层(大于1.5mm)的表面强化,以提高该类阀件的使用寿命,为此,研究了1Cr18Ni9Ti 钢的 C—Cr—W—Mo 的深层多元复合渗。本文探讨了共渗     

铁白铜与不锈钢异种金属的焊接

在钢厂的氧气管道系统中,通常要设置阻火管作为安全附件。它由铁白铜BFe10—1—1与不锈钢1Cr18Ni9Ti管段组焊而成。其结构如图1所示。阻火管的公称通径D_n=15～400mm,外径D=18～444mm。     

分级冷却的妙用

分级淬火也称热浴淬火,既可保证工件获得高硬度,又可使工件避免开裂,不发生或很少产生变形。现将分级冷却方法举例说明于后: (1)油泵齿轮分级淬火图1所示的油泵齿轮,材质为40Cr钢,要求硬度HRC48～52,内孔变形要求为0.03～0.05mm。原来是用热轧圆钢加工成形,施行常规处理工艺,使φ16mm孔变形量达0.08～0.12mm,内键槽涨大,造成废品     

经济实惠的局部防渗淬火法

图1所示零件为棘轮渗碳件,材料20MnVB钢。技术要求:齿面渗碳层深0.7～1.2mm,齿面淬火硬度HRC50～55,内孔面硬度HRC22～28,变形量<0.046mm。     

热处理质量分析及对策三则

1.高频感应加热淬火增高硬度 我厂一批泵轴如图1所示,材料是18Cr2NI4WA。轴端与滚针直接接触高速转动,因此要求渗碳淬火后硬度达到59～65HRC,以满足使用性能的要求。 该件的热处理工艺如下:     

采用预先热处理控制淬火变形实例五则

零件热处理过程中产生的变形是不可避免的。但可以采用预先热处理方法,使变形减少到最低限度。现介绍几种采用预先热处理方法来减少零件淬火变形的实例,供参考。 [例1]图1所示的油泵齿轮,材质为40Cr钢,要求硬度HRC48～52,内孔变形要求为0.03～0.05mm。原来是将采购来的热轧圆钢加工成形,施行常     

不锈钢泵盖类铸件的铸造工艺

我厂生产的系列耐腐蚀泵的泵盖结构基本相似,外型尺寸为φ150～φ400mm,质量为30～100kg。其尺寸精度要求高,而且泵盖要与泵体一起做水压试验,其结构如图1所示。材质大多是不锈钢,如ZG1Cr18Ni12Mo2Ti,其化学成分和性能要求见下表。     

多周期球化退火工艺在不锈球生产中的应用

一、前 言 9Cr18不锈钢的强度和硬度高,但塑性低,冲压性能差,冷镦钢球时常产生裂纹。一般生产>1/2″不锈球,多采用热冲压成型。因此需要专用加热设备,劳动强度大,生产效率低。为提高9Cr18钢的塑性,改善材料的冲压性能,以冷冲成型取代热冲成型。我们用9Cr18钢进行退火和冷冲试验,证明采用830℃—730℃多周期球化退火能显著提高塑性,改善冲压性能,达到上述目的。现将试验和生产情况作一简介。     

夹持圆板盐浴表面淬火

某建筑机械上一零件夹持圆板,如图1所示,材料为45钢,要求A面淬火硬度45～50HRC,淬硬层深<8mm。结合工厂设备条件及此零件为小批量     

调整热处理工艺,保证C25进气门质量

C25进气门如图1所示,材料为4Cr10Si2Mo。热处理技术要求为:小头端部淬火长度为13～17mm,淬火后硬度48～58HRC,杆部整体氮碳共渗,渗层深度>O.003mm,心部硬度27～33HRC。     

3Cr13传动轴的热处理工艺选择

在本公司生产处理的一些传动轴中,为了使零部件具备较高的强度及耐腐蚀性,其材质采用3Cr1 3马氏体不锈钢。根据设计要求,3Cr1 3马氏体不锈钢传动轴需经调质后使用。如何选用热处理加工工艺,不仅对保证其质量尤为关键,同时也影响到生产效率及工作环境。为此,我们制定了合理的热处理工艺,通过现场生产实践应用,效果良好。1 零件形状及热处理技术要求零件形状如图1所示。热处理技术要求硬度2 8～32HRC。图　12 工艺分析( 1 )主要化学成分(质量分数)如表1所示。表　1(% )CSiMnSPCr0 2 5～0 34≤0 6≤0 6≤0 0 30≤0 0 35 1 2～1 4(…