天然气长输管道腐蚀分析与防控措施

对山东肥城段天然气长输管道腐蚀穿孔的原因进行分析。结果表明:腐蚀穿孔的主要原因是该管段在敷设后底部长期存有水,管道敷设完成后1a内未投产,产生了氧腐蚀;投产后,天然气中CO_2溶于水,进一步对管道产生腐蚀;在氧腐蚀和CO_2腐蚀共同作用下,管道最终造成穿孔失效。针对腐蚀问题,提出相应的建议,并制定了腐蚀预防与控制措施。     

某海底管道失效原因

某海底管道在投产3a后发生了腐蚀穿孔,通过检测数据分析、腐蚀速率模拟计算、实物管段检测分析、内腐蚀模拟试验及缓蚀剂有效性分析等方法对其失效原因进行了分析。结果表明,投产后CO2和H2S含量增高,缓蚀剂未达到预期效果,产生严重的CO2局部腐蚀,这是造成海底管道腐蚀穿孔失效的主要原因。针对类似的失效情况,提出了海底管道安全运行的应对措施。     

某输油管道腐蚀泄漏失效原因分析

目的分析输油管道腐蚀泄露失效的主要原因。方法对输油管道泄漏失效进行了深入调查研究,分析了输油管道失效样品,对泄漏孔形貌、几何参数、理化性能、金相组织进行了试验分析,并在泄漏穿孔处取样进行了电子显微镜扫描、微区能谱分析。结果经化学分析、力学性能和金相组织等理化检验分析,该失效输油管道的材料理化性能符合GB/T 8163—2008标准的相应要求及用户要求。从穿孔宏观形貌分析来看,腐蚀区域面积较大,管道内壁存在大量腐蚀产物,穿孔位于输送管道的下部,最大腐蚀深度达3.5 mm,且管道中存在大量临界腐蚀坑电子显微镜下放大观测,能看到表层覆盖有疏松的腐蚀产物,微区能谱分析显示腐蚀产物中含有大量的Cl、C、O和Fe等元素。结论材料性能并不是造成输油管道失效事故的主要原因,输油管道泄漏主要是由管体内壁点腐蚀穿孔造成的,引起腐蚀穿孔的主要因素为输送流体介质中的Cl-,当管材基体中的Fe不断被Cl-腐蚀溶解后随流体介质迁移,点蚀坑迅速扩展,最终导致腐蚀穿孔。     

管道C扫描内检测技术在塔河油田的应用

塔河油田集输管道腐蚀失效基本全因管道内壁点蚀腐蚀造成穿孔,常规外防腐层管中电流法PCM检测并不适用。2012年起,油田现场通过高程检测、规律分析等方式预测易腐蚀管段,再用现场漏磁或C扫描检测内腐蚀,通过一定量的内腐蚀检测数据对管道剩余强度及寿命预测,进而提前安排管道治理方式和时机,将腐蚀失效造成的损失降至最低。     

不同级别腐蚀管道剩余强度评估方法对比研究

1前言管道是油气资源输送最主要也是最经济安全的方式,由于管道大多埋于地下,输送压力高,极易受到外部压力、腐蚀、第三方破坏和自然灾害等因素的影响.资料表明[1],腐蚀是油气管道失效的主要原因之一,会造成管壁减薄,管道的承压能力下降,严重     

某集气站埋地管道腐蚀失效原因分析

对某集气站埋地管道的失效管段进行了宏观检查、腐蚀产物分析、管道材质与金相分析等,并开展了管道内部气/液两相流动计算和腐蚀模拟实验,综合分析了埋地管段腐蚀失效原因及腐蚀机理。结果表明：埋地管道的水样中存在大量的SRB,铁细菌和腐生菌,管道内流态为层流,管道底部5~7点钟部位发生了严重小孔腐蚀。细菌腐蚀和垢下腐蚀是导致管道腐蚀穿孔的主要原因,水中的Cl^-加速了腐蚀穿孔的发生。     

硫酸盐还原菌作用下X60管线钢的腐蚀穿孔机制

地下管线服役期内发生穿孔失效将会造成严重的安全事故及巨大的经济损失。某厂X60钢管线埋地一年后,7.1mm厚的管身出现蚀孔漏气现象。通过现场调研及SEM、XRD取样分析,研究了管壁穿孔失效的腐蚀机制。结果表明:蚀孔全部呈直线状分布于管底,蚀孔附近的腐蚀产物表面含有大量硫、氯元素;EDS及XRD分析确认腐蚀产物为硫铁化合物;钢管内壁基体侧氧化铁皮中含有大量FeO(OH)腐蚀产物。综合现场腐蚀环境、腐蚀形貌及腐蚀产物的详细分析,明确了蚀孔产生的原因为硫酸盐还原菌造成的微生物腐蚀,结合腐蚀特点及现场情况提出了改进措施。     

某304不锈钢管道泄漏的失效分析

某氟化工企业304不锈钢管道在运行三年半后发生泄漏失效。通过直读光谱仪、光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪等对失效部位材料的化学成分、显微组织、腐蚀形貌及腐蚀产物进行了分析。结果表明:该304不锈钢管道的失效主要为Cl-浓缩造成的点蚀穿孔,H_2S的存在则对点蚀起到了促进作用。     

烧焦线焊接弯头的失效分析及补焊修复

介绍了某石化公司烧焦线焊接弯头的失效分析过程。通过金相分析、化学成分分析、扫描电镜和力学性能分析,结果表明,引起失效的基本原因是由于在输送稀释蒸汽、水及焦渣过程中, 20钢管道焊接弯头处受到冲刷不断减薄,引起高温性能下降,管道不断被腐蚀破坏,形成腐蚀坑及表面裂纹,最终造成穿孔失效。采用GTAW焊接工艺对管道失效部位进行补焊修复,焊接接头无缺陷,且硬度满足使用要求。     

天然气长输管道L320钢管腐蚀失效分析

对一段发生泄漏的天然气长输管道进行失效分析。在排除机械损伤和外部因素基础上,通过防腐层实验、化学成分分析、金相组织观察、天然气组分检测、腐蚀产物XRD谱,分析了管道内腐蚀穿孔形成的原因。结果表明,管道内腐蚀穿孔是由氧腐蚀、CO_2腐蚀、硫酸盐还原菌腐蚀共同造成的。管道敷设后与投产前内部的空气、投产后天然气中的CO_2、管道中的水和泥土在管道腐蚀中起到了关键作用。提出了需要采取开挖检测、更换腐蚀管段、外加电流法阴极保护、进行管道清管与内检测、选择缓蚀剂等措施。     

Wasserstoffinduzierte Spannungsrißkorrosion an Spiralfedern aus Vergütungsstahl infolge kathodischer Polarisation von Rostschutzapplikationen

Hydrogen induced stress corrosion cracking (HSCC) of heat-treatable steel coil springs caused by cathodic polarization of coatings for rust protection This article is concerned with the failure of coil springs of safety valves by cracking. A failure analysis conducted by the manufacturer stated fatigue as failure cause, emerging from corrosion pits. Metallographic investigations of the failure and an extensive study of the corrosion system revealed that only hydrogen induced stress corrosion cracking (HSCC) could have been the failure mode.     

管道失效的腐蚀因素分析

腐蚀是管道失效案的重要因素,通过分析得出影响管道失效的腐蚀现象,可以分为环境腐蚀、介质腐蚀、杂散电流腐蚀、缺陷诱发等4类18种形式,针对不同腐蚀形式的特点提出了有针对性的治理原则建议。     

基于规则的晶间腐蚀和氢致开裂的失效模式诊断

根据对现有的压力容器、石油管道腐蚀失效案例和现有失效知识的分析与总结,提出了晶间腐蚀和氢致开裂两种模式的腐蚀失效特征。依据这些失效特征建立相应的两种腐蚀失效模式的失效判断规则,根据这些失效规则运用COM Wizard、数据库技术和可靠性技术建立有效的腐蚀失效模式诊断专家系统。该专家系统根据输入的腐蚀失效特征来识别案例的腐蚀失效模式并给出综合可信度作为诊断结果的评价参数。     

腐蚀环境下自冲铆接头竞争失效机制及力学性能分析

为研究腐蚀环境下自冲铆接头失效模式的转变机理和力学性能特征,采用0.6 mol/L的NaCl溶液对多组自冲铆接头进行周浸腐蚀试验,通过力学测试和扫描电子显微镜对接头的力学性能及失效模式进行分析. 结果表明,异质接头的失效模式随腐蚀周期延长由 Ⅰ 向 Ⅲ 转变,转变速率取决于接头材质,同质接头的失效模式不受腐蚀周期的影响. 短期腐蚀下,搭接区板间腐蚀产物使得同质和异质接头失效载荷均有所上升;异质接头上升幅度较大,腐蚀后期其失效载荷较同质接头损失严重. 异质接头稳定性较差,凸模制备的同质组合接头较平模稳定性好. 异质接头电化学腐蚀剧烈,下板铆接点底部材料的脱落由应力集中所产生的撕裂纹所致.     

球墨铸铁饮用水管道腐蚀失效分析

采用表面分析法、X射线衍射和微生物技术,综合研究了核电厂球墨铸铁材料饮用水管线的腐蚀失效行为。结果表明,微生物腐蚀引起的腐蚀瘤是导致管线失效的直接原因,局部氧浓差腐蚀起到了一定的加速作用。     

316L不锈钢法兰腐蚀失效分析与对策

对316L不锈钢法兰在苯甲酸环境中因腐蚀失效进行了分析，发现不锈钢因焊接导致的晶间腐蚀是不锈钢法兰腐蚀失效的主要原因，此外，焊接材料与基体材料的不同以及使用了导电的垫片石墨会引起电偶腐蚀，不锈钢法兰之间存在缝隙会引发缝隙腐蚀，提出了解决措施．     

MDEA再生塔塔底重沸器管束腐蚀分析与对策

采用金相显微镜、XRD、SEM和EDS等观察分析手段对脱硫再生塔塔底重沸器管束的腐蚀原因进行了分析。结果表明:重沸器管束穿孔部位表面呈现大量蜂窝状腐蚀坑形貌,存在大量S、Cl等腐蚀元素,腐蚀产物主要为FeS₂、FeS的混合物。腐蚀失效主要是由于原料中的H₂S、CO₂以及Cl-等酸性介质构成RNH₂-H₂S-Cl-热稳定性盐及H₂O体系的腐蚀和气泡腐蚀所致。并针对失效原因,提出了改进措施和建议。     

Pitting, crevice and stress corrosion cracking studies of cold drawn eutectoid steels

The role of stress corrosion cracking in the failure of cold drawn eutectoid steels in a concrete environment was investigated. Constant strain tests in chloride containing solutions at pH 10, 12 and 14, revealed that pitting and crevice corrosion could be predicted from potentiostatic determinations on unstrained specimens. Since failure of the tendons is by yield at the point where the cross-section has been reduced by pitting, hydrogen embrittlement does not lead to a synergistic interaction between stress and corrosion so that failure may be ascribed simply to pitting or crevice corrosion caused by the presence of chlorides.     

间断阴极状态下导电辊材料的腐蚀性能研究

通过浸泡实验及电化学方法对几种导电辊材料在间断阴极状态下的腐蚀行为进行了研究。提出了导电辊腐蚀失效的原因;探讨了其影响因素,以及材料腐蚀行为与其钝化、再钝化性能的关系。     

Q235B 钢含硫污水罐的腐蚀开裂失效分析

目的对某炼油厂原料水罐Q235B钢腐蚀开裂失效原因进行分析。方法采用宏观形貌、金相组织和断口观察以及成分分析和力学性能测定等手段,分析Q235B钢腐蚀开裂失效的宏观和微观行为。结果 Q235B钢在污水罐罐顶形成的湿硫化氢环境中发生沿晶型应力腐蚀开裂。腐蚀过程中,电化学反应产生的氢渗入基体,导致微裂纹的萌生。腐蚀产物在基体表面积聚,其自身体积膨胀以及涂层的闭塞作用对基体形成非常大的拉应力。结论结合应力分析和环境分析,Q235B钢含硫污水罐的腐蚀开裂失效机制为硫化氢应力腐蚀开裂,应力来源于氢渗透和腐蚀产物膨胀。