高成形性罐用铝材铸态组织结构的电镜观察

采用SEM、EDAX和TEM及选区电子衍射(SAED)等手段分析和探讨了经不同熔体处理的高成形性压力罐用铝材的铸态微观组织结构特征。结果表明,压力罐用铝材中的氧化夹杂物主要为面心立方晶格的γ-Al2O3,富Fe杂质相主要有单斜晶格的Al3Fe相、六方晶格的T1(Al12Fe3Si)相,或(AlFeSiRE)相,其中(AlFeSiRE)相的晶体结构较复杂,有待进一步确定。熔体处理对罐用铝材铸态的微观组织结构产生了明显的影响。未处理或常规处理时,氧化夹杂物数量较多,且呈聚集成团、不均匀分布,尺寸较大(约10~30μm);富Fe相主要为单斜晶格的Al3Fe及六方晶格的T1相,还有少量的亚稳相Al6Fe等存在。这些相呈粗大针条状、骨骼状等存在,并且夹杂物与富Fe相易于聚集在一起。高效熔体处理后,夹杂物量少且尺寸细小(≤4μm),均匀弥散分布;同时富Fe相主要为(AlFeSiRE)相和极少量Al3Fe相等,(AlFeSiRE)相呈细小团球状(<0.5μm)或短棒状(<2μm×8μm),沿晶均匀分布,未发现夹杂物与富Fe相聚集成一体的现象。     

高成形性罐用铝材的高效熔体综合处理效果

以较低品位工业纯铝(Al99．5)为原材料、用自行开发的高效熔体综合处理技术制备1种高成形性压力罐用铝材(简称铝原块)，该技术的处理效果表明：除杂率和针孔率分别降低81．97％和87．00％，晶粒尺度减小，富铁杂质相由较粗大长针(条)状变成细小的短棒状或圃球状，其圃整度为1．23，提高了材料的冶金品质和力学性能，伸长率和断面收缩率分别提高64．7％和65．4％，铝原块用料低品化是可行的。     

罐用铝材高温流变应力行为的研究

用热模拟试验方法对压力罐用铝材(简称"铝原块")进行热压缩变形,探讨了熔体处理和变形条件对该材料高温流变应力行为的影响.结果表明:经不同熔体处理的铝原块均存在稳态流变特征;应变速率达10.00s-1时,流变曲线上均出现峰值应力,即该材料出现了动态再结晶;稳态变形阶段的流变应力与应变速率或变形温度分别满足双曲正弦函数关系和Arrhenius关系;与未处理的、常规处理的铝原块相比,经高效熔体处理的铝原块的真应力值及进入稳态阶段所对应的真应变值均较小,热变形激活能也有较明显的降低;此外还求出经高效熔体处理的铝原块的高温流变应力方程.     

经不同熔体处理的易拉罐用铝材的热压缩变形组织

采用动态热/力模拟实验技术对经不同熔体处理的易拉罐用铝材进行高温压缩变形实验,并用光学显微镜、透射电镜分析探讨其热变形组织特征。结果表明:冶金质量影响易拉罐用铝材的动态再结晶组织特征,在未处理或常规熔体处理状态下存在枝晶网胞结构,晶粒组织不均匀;高效熔体处理使易拉罐用铝材在较低的温度下即可通过亚晶合并方式发生动态再结晶,并在变形温度573~673 K、应变速率0.1~1.0 s-1、变形量约0.7的较宽的热变形工艺条件下可获得细小且分布较均匀的再结晶晶粒组织。     

微量RE对易拉罐用铝材中富Fe杂质相的变质作用

在易拉罐用铝材熔体中添加微量RE元素对富Fe杂质相进行变质处理，采用扫描电镜（SEM）、X-Ray衍射（XRD）、能谱分析（EDAX）等分析测试手段研究杂质相的变质效果。结果表明：RE聚集于基体晶界，可通过与Al生成富Fe相异质形核核心，影响溶质原子扩散过程和杂质相生长方式，取代富Fe相中部分组成元素以降低x（Fe）/x（Mn）的经值等途径提高富Fe相形核率，并促使其生长形态发生变化，变质效果显著，即晶界处由粗大鱼骨状的Al（Fe,Mn,Si）复合相转变为Al（Fe,Mn,Mg,Si,RE）和Al（Fe,Mn,RE）复合相，分别呈短小骨骼状或小球状，可明显提高该事金的塑性。     

经不同熔体处理的罐用铝材的高温拉伸性能试验

通过高温拉伸试验,并结合OM、DTA、SEM、EDAX和TEM等分析手段,探讨了经不同熔体处理的压力罐用铝材（简称“铝原块”）的高温拉伸性能和微观组织的变化规律.结果表明,冶金缺陷的存在是铝原块高温塑性难以充分发挥的主要限制因素,并直接影响到铝材断裂破坏的微观过程,是主要的裂纹源;与未处理和常规处理比较,高效熔体处理技术有效地改善和提高了铝原块的冶金质量,使得材料的高温变形较均匀,其高温断裂方式为穿晶微孔聚集型,断口韧窝较深且分布较均匀,显著提高了其高温塑性;经高效熔体处理的铝原块的变形温度应低于500 ℃,否则会由于晶粒粗大并易产生低熔点共晶物富Fe（Si）杂质相的溶解而显著降低材料的高温塑性变形性能,其合适的变形温度为400～450 ℃;采用较低品位工业纯铝经高效熔体处理而获得的铝原块,其主要塑性变形性能不低于现产品性能,其用料低品化是可行的.     

易拉罐用铝材热变形过程中的微观组织特征与动态软化

采用热模拟试验技术和TEM分析,探讨了易拉罐用铝材在不同变形条件下的微观组织特征和动态软化行为。结果表明,应变速率为0.1s-1时,若变形温度较低,则发生了动态回复。若变形温度高于723K,产生明显的动态再结晶;变形温度为673K时,在低应变速率条件下,产生动态再结晶,变应速率高于0.1s-1,软化过程具有动态回复和动态再结晶的混合特征,当应变速率高于5.0s-1时,产生几何动态再结晶。     

易拉罐用铝材热变形过程中的微观组织与动态软化

采用热模拟试验技术和TEM分析,探讨了经高效熔体处理的易拉罐用铝材在不同变形条件下的微观组织特征和动态软化行为.结果表明,应变速率为0.1 s-1时,若变形温度较低,则发生了动态回复;若变形温度高于723 K,产生明显的动态再结晶;变形温度为673 K时,在低应变速率条件下,产生动态再结晶;应变速率高于0.1 s-1,软化过程具有动态回复和动态再结晶的混合特征;当应变速率高于5.0 s-1时,产生几何动态再结晶.     

熔体处理对易拉罐用铝材热压缩流变应力的影响

采用动态热/力模拟试验技术进行等温压缩变形试验(T=573 K~773 K,.ε=0.01 s-1~10.0 s-1),初步探讨了熔体处理对易拉罐用铝材热变形流变应力曲线特征的影响。结果表明:经不同熔体处理的易拉罐用铝材均易发生动态软化并最终进入稳态流变阶段,属负温度敏感性和正应变速率敏感性材料:在T=673 K、.ε≥10.0 s-1的热变形条件下,均发生不连续动态再结晶;高温低速大应变量的热变形减弱了熔体处理对热变形流变应力的影响作用,使流变应力水平趋于一致;夹杂物等冶金缺陷的存在有利于易拉罐用铝材发生动态软化,而有效的熔体处理则提高该材料的热变形均匀性。     

Fe-Mo-C合金铸态组织的电镜观察SCIEI

运用TEM和SEM研究了Fe-13%Mo-0.8%C合金铸态组织的形态和结构。结果表明:Fe-Mo—C合金枝晶芯部δ共析组织很少,而出现一些小共晶;共晶碳化物为骨骼状的M_6C,共析碳化物为棒条状的M_6C。     

S08Al冷轧板退火态组织和织构特征

采用OM、SEM、XRD等方法,试验研究了S08A1热轧板冷轧退火后的组织、织构特征及其力学性能。结果表明:冷轧退火后组织与热轧态差别较大,随退火温度升高,晶粒变大,组织更均匀,游离渗碳体的级别降低;650℃和700℃退火后带钢中部的{111}织构强度差别不大。4种退火工艺相比,700℃/6h退火后带钢的综合力学性能最好。     

Al对K4169合金铸态组织和力学性能的影响

采用手工电弧炉熔炼制备了不同Al含量的K4169高温合金.显微组织和力学性能研究表明:随着Al含量的增加,合金铸态组织的二次枝晶臂变得发达,枝晶间析出相增多,Nb、Mo、Ti和Fe元素在枝晶和枝晶间的偏析程度减轻:Al含量增加使得合金的屈服强度和硬度明显提高,当Al含量为1.25wt%时,其屈服强度和硬度达到最大值,但是Al含量增加至1.45wt%时,合金晶界上析出了大量的Laves相,反而降低了合金的屈服强度和硬度.     

铝含量对铸态锌基合金组织及性能的影响

研究铝含量（Al≥30％）对铸态锌基合金微观组织、硬度及耐磨性的影响。结果表明：高铝锌合金的铸态组织由初生α相和（α＋η）共析体组成。随着铝含量的增多，合金中的初生α相增多，共析体减少；同时合金的硬度和耐磨性随铝含量的增多而增大；当铝含量大于30％时，合金的二次枝晶臂间距变化不明显。     

6111铝合金板材加工过程中组织的演变

研究了6111铝合金板材生产加工过程中显微组织的演变。结果表明:其铸态组织为α-Al基体及沿枝晶间分布的化合物,另外还有一些内部结构较为细小的球形组织组成物。均匀化处理后,枝晶间的化合物发生一定程度的溶解而球形组织组成物消失。热轧后,化合物呈颗粒状分布于α-Al基体上,而冷轧对化合物颗粒无明显影响;在随后的固溶处理时基体发生再结晶。     

Cu50Zr42Al8合金的铸态组织及硬度的研究

采用铜模吸铸法制备了Cu50Zr42Al8的圆锥形块状非晶试样,利用X射线衍射（XRD）、金相显微镜（MeF3）、显微硬度计等分析手法表征材料的结构特点,观察试样的微观组织变化,测量试样的硬度.研究表明,冷却速率对Cu50Zr42Al8合金的铸态组织有很大的影响.由于冷却速率的不同,圆锥形试样的显微组织由表面到中心依次形成了表面非晶区、非晶-晶体过渡区和中心晶体区.晶体的尺寸和体积分数由表面到中心逐渐增加,具有梯度变化的特征.冷却速率不同,试样的显微硬度也不同,在晶体区内,中心部位的硬度高;非晶区中,中心部位的硬度较高;而介于晶体-非晶体之间的过渡区,硬度却较低.     

Nd含量对Mg-11Li-1Al合金组织的影响

采用真空熔炼法制备Mg-11Li-1Al-xNd合金,利用金相显微镜、SEM、XRD、EDS等研究Nd对Mg-11Li-1Al合金组织及性能的影响.结果表明,Nd元素的加入可以细化晶粒,使晶粒均匀化,合金硬度增大,加入3.0%左右的Nd,晶粒细化效果最佳,硬度最高.     

金属型铸造Mg-10Zn-2Al合金的凝固行为及铸态组织

用光学显微镜、扫描电子显微镜、X 射线衍射分析、差热分析等方法,研究了金属型铸造Mg-10Zn-2Al合金的凝固行为及铸态组织特征,并结合差热分析结果和Mg-Zn-Al三元液相投影图,阐明了合金凝固过程中的相变反应.结果表明,合金铸态组织由α-Mg相、Mg32(Al,Zn)49相和MgZn相组成,Mg32(Al,Zn)49相结晶形貌呈连续/半连续网状骨骼形态,均匀分布在晶界以及枝晶间;合金的液相线温度为609.4℃,固相线温度为300.0℃,凝固温度范围为309.4℃,第二相转变在300.0～332.2℃温度范围内进行.     

Mn含量对Mg-5Al合金铸态组织和力学性能的影响

研究了合金元素Mn对Mg-5Al合金铸态组织和力学性能的影响。结果表明,在Mg-5Al合金中加入Mn后,合金组织细化,连续或半连续网状分布的β-Mg17Al12相逐渐转变为断续、分散的骨骼状相,晶界附近出现颗粒相并且数量逐渐增多。随着Mn含量增加,合金室温抗拉强度、伸长率及冲击韧度先上升然后下降。当Mn含量为0.3%时,合金综合力学性能最好,抗拉强度、伸长率与冲击韧度达到190MPa、7.3%与21.1J·cm-2,分别提高了7.9%、9.1%与9.3%。继续增加Mn含量至0.5%时,Al8Mn5颗粒聚集长大粗化,导致Mg-5Al合金综合力学性能下降。