铝锌镁锆合金超塑变形后位错结构与空洞长大的研究

本文对铝锌镁锆合金超塑变形后位错结构及空洞长大规律进行了研究。实验证明该合金在晶界滑移中存在位错蠕变的协调机制。在超塑变形中出现了品界位错并参与了品界滑移,它们是由晶界吸附晶格位错而形成的,或由晶界结构本身在品界滑移中形成的。各种应变速率下测定了空洞长大速率的参数η,探讨了η与 m 值的关系。     

Pb-Sn共晶合金超塑性变形三维力学行为图

本文的研究首次表明,可以通过分析恒定拉伸速度得到的拉伸试验数据来建立超塑性变形的应力、应变速率及应变的三维力学行为图。在此基础上,对Pb—So共晶合金的三维力学行为进行分析,可以获得应变速率敏感性指数m值作为应变和应变速率的二元函数的变化(应变速率和应变的对数坐标系上的等m值曲线)。由此可以给出超塑性变形时应变和应变速率区的限度,有益于指导实际的超塑性成型。     

Zn-Al共晶合金超塑性变形特性的研究

通过对热轧态Zn-Al共晶合金的拉伸试验,研究了金属超塑性变形的特点。试验结果表明,应变速率敏感性指数m值在试验范围内(v=1.67×10~(-2)mm/s,t=200-300℃)随温度升高而呈线性上升;超塑性流动特性曲线(logσ-logε)有较高的斜率(m>0.4)而最大斜率出现在第二区的中等应变速率范围;m值随应变量的变化规律受多种因素的影响,但一般是随应变量的增加而下降;应变硬化现象是超塑性变形的特性之一。     

镁锆中间合金评议会

一九七八年十月二十五日至三十日,在湖南水口山矿务局召开了镁锆中间合金评议会。出席会议的有三机部有关工厂、所、院校,冶金部有关工厂、水口山矿务局及水局六厂等十五个单位共46名代表。 航空含锆镁合金所用镁锆中间合金,制造工艺复杂且用量大(添加量为合金的10％),多年来均由工厂铸造车间采用镁还原锆氟酸钾方法自制自用,长期存在工艺不易控制和合金质     

Mg-5.26Zn-0.45Zr合金超塑性变形的力学特性及显微组织的研究

本文研究了 Mg—5.26Zn—0.45Zr 合金的力学和显微组织参数对超塑变形的影响。合金在最佳变形条件(300℃,ε=1.67×10~3S~(-1))变形,获得最高延伸率680％,流动应力1.79MN/m~2,应变速率敏感性(m)为0.49。结果表明,为了获得最佳超塑性,应控制微细晶粒尺寸,晶粒的等轴比(dl/dt)和微细亚稳的第二相对晶界的钉扎。合金在高应变速率的变形中通过动态再结晶可获得更细的晶粒尺寸,其断裂时总延伸率在135％左右。     

5A90铝锂合金超塑性变形机理的定量研究

通过聚焦离子束在5A90铝锂合金试样表面蚀刻微米尺寸高分辨网格,在温度480℃、初始变形速率1×10~(-3)s~(-1)的变形条件下,定量研究其超塑性变形过程中晶界滑移和晶内位错滑移对总变形的贡献量,并采用扫描电镜、电子背散射衍射观察合金超塑性变形的组织演变作为佐证。结果表明:位错运动在超塑性变形初期(ε0.65)的贡献量约为60%～80%,为主要变形机制,在该阶段条带状晶粒逐渐细化和等轴化,平均晶粒尺寸减小约40%,晶粒转动作为协调机制;随着应变量的增大,发生明显的动态再结晶,晶粒尺寸开始增大,晶内位错滑移的作用逐渐减小,晶界滑移成为变形的主要机制。     

铝硅合金变质处理及去除超标镁锌的研究

系统研究了锶盐及其复合变质剂对铝硅合金的变质效果,以及几种处理方法对铝合金中杂质元素镁、锌的影响规律。所得主要结果是:锶盐可以使铝硅合金的硅相由针杆状变为长度尺寸在100μm以下的短杆状或弯曲的纤维状。锶盐变质剂存在着与锶变质相同的变质潜伏期现象,将锶盐与钠盐或磷盐复合变质能够消除这种现象。所研究的变质剂加入量小,提高合金的力学性能和使用性能;真空蒸发处理能够有效地降低铝合佥中的杂质锌量,向铝合金中吹入氟利昂与氮气的混合气体或加入六氯乙烷熔剂都能够有放地降低铝合金中的杂质镁量,根据铝合金的含镁量确定氟利昂的吹入量或六氮乙烷的加入量。     

5A90铝锂合金超塑性变形的组织演变及变形机理

采用光学显微镜、扫描电镜、电子背散射衍射以及高温拉伸实验研究了工业化制备的5A90铝锂合金超塑性板材变形过程中的组织演变及变形机理。结果表明:在高温拉伸前对板材进行450℃/30min再结晶退火后,在温度为475℃、应变速率为8×10-4s-1的适宜超塑性变形条件下,可使伸长率由原始状态的480%提高至880%。整个超塑性变形过程展现出不同的变形机制:初始阶段(ε≤0.59),板材以形变组织为主,晶粒取向差逐渐增大,位错运动为该阶段的主要变形机制。当真应变达到0.59时,动态再结晶开始发生,晶粒取向差继续增大,晶界滑动开始启动。当真应变大于1.55时,晶粒继续长大,但长大幅度不大且保持等轴状,该阶段变形机制以晶界滑动为主。     

Zn-4%Al合金的超塑性变形行为

本文研究了经不同微细化处理后(～1μm)的Zn—4％Al合金超塑性变形行为和显微组织的变化。结果表明:热轧、淬火和冷轧三种状态只要晶粒达到微细化,都能呈现超塑性;三种状态的合金以V卡=lmm/mim的速度拉伸时延伸率随温度的变化出现两个峰值。微观组织观察表明,经超塑性拉伸变形后晶粒长大,并趋于等轴化。晶粒的长大除了该温度下的热长大外,应变对晶粒的长大也有显著的影响。Zn—4％Al合金在超塑性变形中产生空洞,多数空洞平行于拉伸轴方向被拉长,最后由于空洞的连接引起试样的断裂。     

锌与锌铝铸造合金的开发应用

锌是一种银白色的有色重金属,较软、易压延富韧性,熔点较低(420℃),但加热至700℃也不发生氧化,耐酸碱腐蚀能力强。锌被广泛用作镀覆材料以延长钢、橡胶、木材的寿命。同时Zn也是制备黄铜、青铜、压铸合金的主要添加元素。除此之外,锌还用作塑料的活化剂和稳定剂。Zn在世界上的产量仅次于铝占第三位,约一半的锌用于制备防蚀镀层。然而近年来发展的锌铝铸造合金已将Zn的用途扩展到结构材料,代替铝铸件、球墨铸铁或可锻     

高阻尼镁锆合金的研究进展及展望

阻尼技术是解决振动噪声的有效途径之一.重点介绍了镁锆合金阻尼性能的研究现状,包括化学成分、热处理、塑性变形等对镁锆合金阻尼性能及力学性能的影响,并对阻尼机制进行了探讨.展望了今后的研究方向及发展前景.     

块体非晶态合金的疲劳性能与超塑性变形

综述了块体非晶态合金的疲劳性能以及过冷液相区的超塑性变形行为及其研究进展,最后简要论述了尚需进一步研究的问题及今后的发展趋势.     

锆合金的低周疲劳特性

锆合金被普遍用做核反应堆中的燃料包壳和结构材料。在反应堆运行时，堆功率的波动和水冷却介质的流动．使燃料组件及其它构件发生循环变形，在极端情况下出现破损。本文概述了堆内包壳循环变形的特点，并分析了锆合金的循环变形行为，疲劳裂纹的形核与扩展，疲劳寿命及影响疲劳寿命的因素。     

Zn－Al共析合金室温超塑性变形机理

本文用电镜等对室温下超塑性变形中的Ｚｎ－２２％Ａｌ共析合金的组织变化进行了观察，发现在该合金中α相（富Ａｌ相）＋β相（富Ｚｎ相）两相组织中，在三叉晶界存在亚微观破坏区和显微孔洞，在α、β晶界的某些区域存在条纹带，某些晶粒内部存在大量位错及其缠结。据此得出超塑性变形的主要机制是晶界滑动、孔洞和位错运动松弛晶界引起应力集中，协调了晶界滑动的连续进行。条纹带是晶界迁移的结果。     

铝—锂合金低温力学行为

铝-锂合金不仅是一新型航空用超轻结构材料,而且还是一性能优异的低温结构材料,不断地研究表明它日益显示出具有广阔的应用前景。本文以总结铝-锂合金低温力学性能结果为基础,评述了该系列合金低温力学性能变化的机理,以期能对其有更深刻地理解。     

锆铝吸气泵的设计及其工作特性

本文叙述了锆铝吸气泵的计算及参数选择方法，并以锆铝叹气泵为主泵，钛溅射离子系或涡轮分子泵为前级泵的真空系统中，用ＬＰ－４００１型四极质谱计分析了锆铝吸气泵在不同工作条件下的吸气特性和泵内的残气成分，并分析了锆铝叹气泵在激活过程中的气体释放特性。     

铝硅合金超塑性研究

本文对 Al—13Si 共晶合金在超塑性变形时产生早期断裂的原因进行了研究。对影响Al—Si 共晶合金断裂的因素——第二相 Si 粒子形状、Si 粒子长大以及 Si 相与α相高温硬度差进行了详细分析。文章揭示出 Al—13Si 共晶合金的超塑性拉伸断裂是外部无颈缩的空洞型断裂。Si 粒子周围产生空洞是由于晶内位错堆积在 Si 粒子周围,造成应力集中,以及 Si 相与α相高温硬度相差悬殊,不能协调变形引起的。第二相 Si 粒子为带有尖角的短棒状,使得空洞沿尖角指向不均匀扩展,导致该合金发生早期断裂。     

2A66铝锂合金板材各向异性研究

采用布氏硬度与拉伸性能测试以及OM,SEM和TEM分析,研究2A66铝锂合金板材力学性能的各向异性随时效时间变化的规律和合金时效状态下的显微组织,并探讨影响各向异性的主要因素。结果表明:165℃峰值时效前,随时效时间的延长,2A66铝锂合金力学性能的各向异性程度逐渐下降,过时效后合金的各向异性有所增强,伸长率的各向异性大于强度各向异性。峰时效(64h)时合金的σ_b,σ_(0.2),δ的IPA值均达到了最低值,分别为3.0%,3.0%,12.2%,此时合金也获得了较好的强塑性结合,轴向σ_b,σ_(0.2),δ分别为526.5,448.9MPa,10.1%。不同热处理状态下,2A66铝锂合金平面各向异性的总体表现为:纵向(0°)和横向(90°)的强度最高,45°方向最低;45°方向试样的伸长率最高,纵向和横向最低。     

铁基高阻尼合金板材的撞击声级特性

本文用系列撞击声级测试方法,分别测试了四种阻尼能力不同的钢板在不同撞击能量下的声级水平。测试结果表明,铁基高阻尼合金板的撞击声级远低于低碳钢的撞击声级。在声级计的有效量程内,在本试验条件下低碳钢的撞击声级特性图可划分为两个阶段,而铁基高阻尼合金板的撞击声级特性图具有三个阶段。其中第二阶段随撞击能量的增大,A声级增加甚微,甚至不变。第二阶段起始点的声级水平与试板的S·D·C_(max)具有相关注。该点六级水平越高,则试板的S·D·C_(max)越小;该点声级水平超低,则试板的S·D·C_(max)越大。因此,笔者认为,撞击声级特性图可以表征材料的降噪特性,该图上第二阶段的起始点,可以作为衡量金属材料阻尼能力的指标。