20CrMnMo钢热处理工艺探讨

铬锰钼钢常用于截面较大而又需要高强度及高韧性的另件,是较高级的渗碳钢,其淬透性和机械性能超过20CrMnTi。现在较广泛地用于汽车、拖拉机等制造业的。     

5CrMnMo钢过热淬火热处理工艺的研究

通过对比5CrMnMo钢经常规淬火热处理和过热淬火热处理后的力学性能.发现过热淬火热处理使5CrMnMo钢的断裂韧性得到大幅度的提高,同时5CrMnMo钢的使用性能也得到提高.模具的使用寿命可提高2.5倍.     

防止20CrMnMo钢齿轮磨削裂纹热处理工艺研究

本实验针对２０ＣｒＭｎＭｏ钢容易出现磨削裂纹的问题，从控制渗碳淬火处理质量入手，重点提出了２０ＣｒＭｎＭｏ钢采用调质热处理，渗碳后增加－道高温回火工序，以及低温回火温度采用２２０－２４０℃的处理工艺。鉴于渗碳层可获得良好的组织，硬度和残余应力状态，将有利于防止磨削裂纹的产生。     

防止20CrMnMo钢齿轮磨削裂纹热处理工艺研究

本实验针对20CrMnMo钢容易出现磨削裂纹的问题,从控制渗碳淬火热处理质量入手,重点提出了20CrMnMo钢采用调质热处理、渗碳后增加一道高温回火工序,以及低温回火温度采用220～240℃的处理工艺。鉴于渗碳层可获得良好的组织、硬度和残余应力状态,将有利于防止磨削裂纹的产生。     

60CrMnMo钢轧辊堆焊修复及热处理工艺

在分析60CrMnMo钢轧辊堆焊修复和热处理工艺的基础上,研制了局部堆焊修复的焊接材料.选择Stellite muhipass 224药芯焊丝和HJ107焊剂作为整体轧辊堆焊材料,通过焊前预热、局部焊补、轧辊表面埋弧堆焊、焊后热处理等措施,成功修复了尺寸为φ1150mm的60CrMnMo钢轧辊.实践证明,经该工艺处理后轧辊使用寿命提高0.5倍.     

5CrMnMo钢的真空热处理

通过硬度测量、金相分析和冲击试验,研究了真空淬火温度、淬火油温以及冷却室真空度对5CrMnMo钢组织及性能的影响;研究了非真空回火温度对5CrMnMo钢硬度、冲击韧度的影响;通过测量经真空和非真空热处理前后试样的径向跳动研究了真空淬火对5CrMnMo钢热处理畸变的影响。     

Ti-Zr-CLAM钢热处理工艺优化

利用正交试验研究热处理工艺参数对含钛、锆CLAM钢力学性能的影响,运用极差分析方法分析了正交试验结果。结果表明,各因素对强度的影响顺序为:回火温度回火时间正火温度正火时间;对伸长率的影响顺序为:回火温度回火时间正火时间正火温度;对断面收缩率的影响顺序为:正火温度回火时间回火温度正火时间;正火温度对硬度影响最大,回火温度对冲击功的影响最大。Ti-Zr-CLAM钢最佳热处理工艺为950℃×15 min+700℃×60 min,空冷。     

20CrMnMo钢渗碳后冷却工艺的优化

通过生产跟踪和工艺试验,结合对20CrMnMo钢试样渗碳及淬火后金相组织的观察,分析了传统渗碳冷却后工件表面组织有粗网状碳化物,心部有大块状铁素体的缺陷,介绍了优化后的渗碳冷却工艺的优越性。该冷却方式可使渗碳零件在随后的淬火过程中产生均匀的组织应力和热应力,大大减少了零件的畸变量。     

低合金超高强度钢37SiMnCrNiMoV的热处理工艺

研究了淬火——回火,二相区热处理,等温淬火和超高温热处理对低合金超高强度钢37SiMnCrNiMoV的组织和性能的影响。用金相、透射电子显微镜和扫描电子显微镜观察了组织和断口形貌。钢的机械性能采用常规检验方法,断裂韧性采用三点弯曲方法测定。试验结果表明,采用淬火—回火热处理工艺获得强度和塑韧性的最佳配合,二相区热处理也可得到同样效果,等温淬火处理有利改善塑性,超高温热处理能有效地提高断裂韧性值。     

汽车高强钢的热处理工艺优化研究

采用不同的奥氏体化温度、淬火温度和回火温度,对QP980汽车高强钢试样进行了热处理,分析了试样的显微组织、拉伸性能和冲击性能。结果表明:奥氏体化温度和淬火温度对试样残余奥氏体含量有明显影响,回火温度对试样残余奥氏体含量无明显影响。奥氏体化温度、淬火温度和回火温度均对试样的平均晶粒尺寸、抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和冲击韧度有明显影响。QP980汽车高强钢的热处理工艺优选为:奥氏体化温度1030℃、淬火温度60℃、回火温度480℃。     

5CrMnMo热锻模热处理工艺改进

分析了5CrMnMo热锻模淬火裂纹事故产生的原因,有针对性的进行了工艺改进,并详细分析了改进后的工艺。采用该工艺再没有出现淬火裂纹事故,模具使用寿命大为提高。     

5CrMnMo钢锤锻模热处理工艺改进

通过对5CrMnMo钢锤锻模热处理工艺的改进,找到了一种可以控制燕尾部分硬度及提高锻模的韧性的方法,从而提高了锤锻模的寿命。     

37CrMnMo4��˽�ͷȱ�ݷ���

利用金相显微镜、扫描电镜以及能谱和波谱分析手段详细研究了37CrMnMo4钻杆接头生产过程中的缺陷问题,结果表明,37CrMnMo4钻杆接头组织局部呈过烧状态,自由结晶面周围及晶界熔融处有P、Mo、Cr等元素的偏聚,由于钻杆接头材料中合金元素的偏析导致后续锻造过程中材料发生“形变过烧”。     

H13钢热处理工艺的优化

通过硬度、冲击韧性、抗拉强度、屈服强度以及金相等分析,研究了热处理工艺对模具材料H13钢组织与力学性能的影响.结果表明:H13钢经过预热处理后进行(1030 ～ 1050)℃×1d淬火,油冷,再进行(600～620)℃×1.5 d二次回火,可使硬度达到大型挤压模具设计要求(44 ～46)HRC,其组织更加稳定均匀,综合性能更佳.     

含铝TRIP钢热处理工艺优化

通过组织观察及力学性能测试,采用正交试验方法对无硅高铝的相变诱导塑性（TRIP）钢的热处理工艺进行了优化。结果表明,热处理工艺对TRIP钢组织性能的影响因素由大到小依次为等温温度>加热温度>等温时间。最优热处理工艺为：790 ℃加热+430 ℃×540 s等温处理,通过优化热处理工艺可使其抗拉强度达到620 MPa,伸长率达到32%,强塑积达到20 GPa·%。     

C460钢的化学成分与热处理工艺优化

为了达到C460材料的高强度和低温冲击性能及裂纹尖端张开位移（CTOD）试验合格,在碳当量（Ceq）<0.55、焊接敏感性指数（Pcm）≤0.28的条件下,通过对化学成分和热处理工艺的调整优化,最终确定了该材料的化学成分为：C%:0.10～0.13、Si%:0.30～0.45、Mn%:0.50～0.70、P%≤0.011、S%≤0.045、Cr%:0.45～0.70、Mo%:0.20～0.40、Ni%:1.8～2.2;热处理工艺采用退火+淬火+高温回火,使材料抗拉强度≥560MPa、屈服强度≥460MPa、延伸率≥18%、断面收缩率≥40%、-40℃平均冲击≥42J,裂纹尖端张开位移合格。     

HDM钢热处理工艺研究

通过选择不同固溶、时效温度组合 ,对新型镁合金压铸用模具钢 (HDM钢 )的组织及性能和热处理工艺之间的关系进行了详细地探讨 ,确定出HDM钢最佳固溶时效热处理工艺为 (110 0± 10 )℃× 1h (70 0 10 )℃× 2h。     

5CrMnMo钢强韧化工艺改进

<正> 关于5CrMnMo钢的强韧化热处理工艺已有介绍,但一般需时过长,要一天三班连续工作三个班次才能完成整个过程,耗能大。从本厂实际情况出发,对轴承内圈成形模采用了如图所示的热处理工艺。特点如下: 1.预热温度在800～850℃之间。因为我厂常用钢是这个温度淬火,所以可以和其他零件一起加热,一般强韧化工艺是500℃预热。热处理时,可待其他零件出炉后,再升     

回火温度对37CrMnMo钢冲击性能的影响

通过冲击、拉伸试验、光学显微镜和扫描电镜,研究了钻杆接头用37CrMnMo钢在不同回火温度下的显微组织形貌及强度和冲击性能的影响的变化规律。结果表明,37CrMnMo钢经水淬后于500～640 ℃回火后得到回火索氏体,随回火温度的上升其抗拉强度与屈服强度由平缓降低变为陡降趋势。500 ℃的回火组织中碳化物呈现层片状分布,冲击吸收能量为30.94 J;600 ℃回火后碳化物呈均匀弥散分布,冲击吸收能量为117.49 J;经过640 ℃回火后,显微组织中碳化物粗化,直接导致冲击吸收能量下降。故37CrMnMo钢试样在870 ℃淬火后于不同温度回火,碳化物的形貌对其强韧性起着关键作用。     

5CrMnMo钢制热锻模热处理工艺改进

5CrMnMo钢制热锻模的失效形式为早期开裂,模腔变形塌陷.在生产现场反复考察、分析和用金相显微镜分析模具热处理前后的显微组织特征后,通过改进锻后淬火强韧化热处理工艺,显著提高了模具的使用寿命,平均寿命达到20000件.