焊接工艺参数优化对焊缝收缩量影响研究

文中借助焊接仿真和试验相结合的手段,分别设计焊接工艺参数的单因子和正交试验设计方案,以焊接收缩量为评价指标,对X80钢对接接头的焊接工艺参数进行仿真分析和试验数据分析,获得了对接接头生产中优先选用的焊接工艺参数。结果表明,打底焊和盖面焊引起焊缝收缩量趋势一致,打底焊相对盖面焊对焊缝收缩量影响较大,同时打底焊影响焊缝收缩量主要是上翘变形;影响X80管线钢对接接头的主次因素为焊接速度、组焊间隙、焊接电流、层间温度。当组焊间隙1 mm、层间温度600℃、焊接速度8 mm/s、焊接电流240 A,对应的焊缝上翘收缩量最小,建议生产中优先选择该工艺参数,可有效降低焊后矫形难度,缩短生产周期。     

脉冲MAG自动焊在膜式壁制造中的应用

介绍了脉冲MAG自动焊在膜式壁焊接上的应用。提供了保证焊接质量的焊接工艺参数范围、调节方法及其对焊接工艺过程及焊缝质量的影响,根据测定的实际生产中焊缝纵、横向收缩量,确定合理的拼排工艺。提出了各单元片始末端搭配组焊、管间距应计入焊缝横向收缩量、管子下料尺寸应考虑工艺加长等工艺措施。并通过合理调整扁钢对中调整装置,调节压辊、校正辊以及侧压辊的压力,注意相邻电弧之间热输入量的均匀性及焊接位置的对称性,能有效控制管屏面弯、旁弯值,减少焊后矫平量。实践证明该方法所制造的膜式壁能很好地满足焊接质量要求,完全符合JB/T5255—91的各项规定。     

大尺寸空腹钢窗焊接变形及焊接收缩量的控制

1.前言厂房用大尺寸空腹钢窗,采用原来的焊接工艺进行施焊,产生了严重的变形和较大收缩量,给矫正工作带来了很大困难。经过对焊接变形和收缩量进行分析和测量,制定了工艺措施,提出了合理的下料及开榫的公差要求,使     

薄壁小直径杆系桁架的焊接工艺研究

对小型杆系桁架结构的30CrMniA钢小直径薄壁管子进行了焊接工艺试验。通过焊接工艺试验可知:手工氩弧焊填丝H18CrMoA工艺的焊缝质量高,焊缝成形美观,焊接收缩量小,结构应力状态均衡,抗拉、弯曲性能满足要求。该技术已成功用于1mm厚小直径发动机机架中。从焊接顺序、焊后振动时效消应力处理控制机架焊接变形,机架对接面的平面度在0.2~0.5 mm范围内。     

TA15合金接头高压电子束焊工艺

通过对几种大厚度TA15合金材料的高压电子束焊焊接工艺试验,分析了焊接接头的组织特征,测试了接头的力学性能和变形量。结果表明:TA15合金焊缝组织较母材差别明显;焊缝强度高于母材的,但塑性降低;焊接接头收缩量少;采用确定后的焊接工艺参数进行零件生产,焊接质量优良。     

钢制安全壳熔化极气体保护自动焊接工艺研究

低合金高强度钢SA738Gr.B首次应用于第三代核电AP1000钢制安全壳中,采用ER90S-G专用焊丝对SA738Gr.B钢板自动焊焊接工艺进行了研究,并进行了产品模拟试验。试验结果表明,热输入在12～29 kJ/cm范围内焊接接头的冲击性能均满足安全壳的技术要求,并在该热输入范围内进行了1G,2G,3G焊接位置的自动焊焊接工艺评定,各力学性能均满足技术要求。在最优工艺前提下,通过组对间隙、错边量以及焊缝收缩量的试验找出最优自动焊焊接工艺参数并应用到产品模拟件中,各力学性能也均满足技术要求。     

0Cr15Ni5Cu2Ti不锈钢电阻点焊工艺

通过对０Ｃｒ１５Ｎｉ５Ｃｕ２Ｔｉ不锈钢板材电阻点焊工艺的试验研究，确定了合理的焊接工艺和焊接工艺参数，并探讨了焊后热处理条件对焊接接头性能的影响。     

高强度调质钢A514的焊接工艺

详细分析了A514钢的焊接存在冷裂倾向和热影响区性能的脆化和软化问题,通过选择低氢型焊接材料,小热输入的焊接方法,辅以合理的预热温度以及焊后不需热处理的工艺设计,并经过焊接工艺评定试验,确定了本公司采用焊条电弧焊、药芯焊丝气体保护焊、实心焊丝气体保护焊的焊接工艺参数,同时满足AWS D1.1和CCS的焊接要求。     

TRIP780高强钢的点焊工艺性能

对TRIP780高强钢进行一系列电阻点焊试验,对点焊部位进行金相分析、显微硬度分析、抗剪切试验和十字拉伸试验等分析手段.研究焊前预热、焊后回火、焊接时间等工艺因素时TRIP钢点焊焊点的优化效力.焊前预热工艺对焊点的组织和力学性能的影响较小,在合理范围内延长焊接时间能有效地提高焊点的抗剪切性能,焊后回火工艺能有效地改善焊...     

锆R60702 TIG焊焊接工艺及接头性能研究

对锆R60702的材料性能、焊接性、焊接方法进行了分析.拟定了R60702的TIG焊焊接工艺(包括选取填充金属、保护气体等),并进行了焊接试验.焊后对焊接接头进行了射线检测、力学性能测试、接头金相组织分析.结果表明,TIG焊工艺对R60702焊接是合理可行的,在生产应用中证明此工艺能够保证产品焊接质量.     

焊后热处理对ASTM A516M Grade485钢GMAW焊接接头硬度的影响

针对Muskrat Falls项目镜板零件焊接接头硬度的特殊要求,采用模拟产品的焊接热处理工艺试件进行焊接和热处理工艺试验,经焊后无损检测、热处理、理化试验、金相宏观、微观检验和硬度测试,证明ASTM A516M Grade485钢材采用熔化极混合气体保护焊工艺,焊后采用合理的热处理工艺方法,既能消除焊接残余应力,稳定焊件尺寸,又能保证焊接接头力学性能满足焊接工艺评定的要求,保证焊接接头(包括焊缝金属、热影响区和母材金属)上任意两点间的维氏硬度差不大于20 HV10的技术要求。经试验验证,选择合理的焊接工艺参数和热处理方法,能够保证焊接接头的性能满足设计图样的技术要求。     

焊后热处理对Q690-QT高强钢焊接接头性能的影响

通过对Q690-QT高强钢焊接性分析和焊接性试验,掌握了其焊接特性,重点分析了采用不同的焊后热处理规范对Q690-QT低合金高强钢进行焊后热处理后,每种焊后热处理工艺参数对焊接接头力学性能的影响,以确定合理的焊接工艺参数指导生产实践。     

舟山桃夭门大桥钢箱梁大间隙焊缝陶质衬垫单面焊接

针对舟山桃夭门大桥架设过程中出现的大间隙焊缝(30mm),配合超宽陶质衬垫,采用CO2气体保护焊结合埋弧自动焊的焊接工艺进行了焊接工艺试验,确定了合理的焊接工艺参数。经焊缝缺陷、硬度和力学性能等方面的检测表明,对于大间隙焊缝,配合超宽陶质衬垫,采用CO2气体保护焊进行打底焊、埋弧自动焊进行盖面焊接的单面焊接工艺完全可获得性能优良的焊接接头。     

T91马氏体钢管接头工艺性试验

主要针对T91/T91同种钢管接头在平焊位置进行碳当量计算、焊接方法选择、焊接措施控制、焊后热处理等工艺性试验研究.确定了焊接工艺参数,对接头进行了拉伸、弯曲、冲击等性能试验,观察了接头组织.结果表明:采用钨极氩弧焊(TIG)的接头性能优于TIG焊打底手弧焊填充与盖面的接头的性能.     

27SiMn钢与35钢焊接工艺

液压缸筒由低合金27Si Mn和35钢焊装,由于是异种钢焊接,其焊缝及热影响区容易出现高硬度、高脆性、韧性较低的组织和性能,而焊接是油缸生产制造过程中关键工序之一。选用CO2气体保护焊,精选低氢低碳合金焊材和焊接工艺参数,采用焊前预热、焊后缓冷的焊接工艺。经焊后力学性能试验,各项指标合格;经焊接工艺评定,焊缝成形好,焊缝热影响区小,焊接变形小,无气孔、无裂纹、无未熔合、无未焊透等缺陷,焊接质量优良。结果表明,采用合理的焊接工艺,低合金钢27Si Mn与35钢焊接性能优良,能满足液压油缸的工作要求。     

核电厂主管道手工焊与自动焊工艺对比分析

以M310核电机组主管道Z3CN20-09M奥氏体不锈钢为试验对象,研究手工焊与脉冲TIG自动焊在焊接收缩量、焊接接头组织、力学性能等方面的差异。研究结果表明,脉冲TIG自动焊焊接收缩量较小,焊缝组织分布更均匀,晶粒尺寸更细小,焊缝的强度、塑韧性和抗变形能力更优异。     

甲醇装置用16MnDR低温钢的焊接

低温容器的生产,不仅要求钢材有良好的低温性能,而且要求经过焊接、热处理等加工过程后,焊接接头性能也要保证低温使用要求。因此焊接材料的选择、焊接工艺规范对性能的影响以及焊后热处理规范的确定等都十分重要。进行16MnDR低温钢的焊条电弧焊、埋弧焊,焊后经消除应力处理后进行焊接工艺评定,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺和热处理工艺正确合理。     

H型钢结构焊接过程中变形的控制

针对钢结构焊接变形的产生原因,提出了在H型钢焊接制作过程中采取预留收缩量、反变形施焊、制定合理的焊接工艺、预制上拱度等措施以控制变形,同时对挠曲变形、拱变形、角变形的矫正方法作了初步的探讨。     

30CrMoV9钢真空电子束焊接

针对28 mm厚30CrMoV9钢进行真空电子束焊接,通过焊前预热、焊后缓冷来避免焊缝焊接气孔、裂纹的产生。焊接接头的组织、性能试验结果表明,通过选择合理的焊接工艺参数,采用真空电子束焊接30CrMoV9钢能够获得良好的力学性能。     

还原罐封头埋弧焊焊接工艺

对ZG30Cr24Ni7SiN还原罐封头与罐体的连接进行了埋弧焊焊接工艺试验。通过焊后接头化学成分分析,金相组织观察、力学性能与抗高温氧化腐蚀性能试验并同焊条电弧焊焊后接头性能进行了对比、分析,制定了最佳埋弧焊焊接工艺。结果表明,埋弧焊接头质量优于焊条电弧焊接头。埋弧焊采用最佳工艺可以较好地完成还原罐封头的焊接工作。