加热温度对管线钢第二相粒子固溶及晶粒长的影响

高韧性管线钢主要用于制造石油和天然气输送管，这类钢采用控轧控冷工艺生产，具有良好的综合性能，文中对X60管线钢中第二相粒子随加热温度升高在钢中的固溶情况进行了定量分析，测试了奥氏体晶粒粗化 温度并对控轧控冷工艺中加强温度的选择进行了探讨。     

加热温度对管线钢奥氏体晶粒尺寸和铌固溶的影响

 研究了X70管线钢的原始奥氏体晶粒尺寸随加热温度的变化。通过测试淬火后回火硬度的方法分析了加热过程中铌的固溶。结果表明,随加热温度升高,原始奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,并在1 200 ℃附近出现粗大晶粒,而钢中铌在1 150 ℃左右已基本固溶,由此对X70管线钢在控轧控冷工艺中加热温度的选择进行了探讨。     

再加热温度对含Nb，Ti钢第二相粒子固溶及晶粒长大的影响

 通过热力学计算和萃取复型分析技术,对高Ti含Nb钢中第二相粒子在不同加热温度下的固溶情况和奥氏体晶粒的长大规律进行了研究。结果表明：再加热温度低于1 180 ℃时,钢中Nb、Ti含量随温度升高显著增加。Nb、Ti固溶量分别在1 210 ℃和1 180 ℃以上趋于稳定;再加热温度在800~1 100 ℃时,以尺寸小于30 nm、分布较均匀的小粒子为主,呈球形,奥氏体晶粒尺寸在30 μm以下。再加热温度在1 180~1 210 ℃时,第二相粒子数量减少,尺寸多在100~200 nm之间,形态多为立方形和球形,奥氏体晶粒尺寸略微增加。随着再加热温度的进一步升高,析出粒子数量迅速下降,尺寸多为大于200 nm的方形粒子,此时奥氏体晶粒迅速长大至100 μm以上;析出粒子组成均为Nb、Ti复合的碳氮化物,其Nb/Ti原子比随温度升高而降低;试验钢的晶粒粗化温度为1 210 ℃,确定实际加热温度为1 180~1 210 ℃。     

加热温度对含铌Q345钢第二相粒子固溶析出及晶粒长大的影响

本文通过利用模拟轧制和扫描电镜、透射电镜技术等，研究含铌Q345钢中第二相粒子固溶析出及晶粒长大的规律，测试了奥氏体晶粒粗化温度，并对轧制工艺中加热工艺的选择进行了探讨。     

加热温度对X70钢原始奥氏体晶粒尺寸的影响

对X70管线钢的原始奥氏体晶粒尺寸随加热温度的变化情况进行了研究,结果表明,随着加热温度的升高,原始奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,并在1 200℃附近出现粗大晶粒,而钢中的铌在1 150℃左右已基本固溶,由此对此种管线钢在控轧控冷工艺中加热温度的选择进行了探讨。     

固溶处理对GH3128合金奥氏体晶粒长大的影响

研究了固溶温度和保温时间对GH3128合金奥氏体晶粒长大的影响。结果表明:随着固溶温度的升高和保温时间的延长,奥氏体晶粒尺寸逐渐增大;与保温时间相比,加热温度对晶粒尺寸的影响更显著;当固溶温度≥1 180℃时,随着温度的升高或保温时间的延长奥氏体晶粒长大速率明显加快,当固溶温度1 180℃时,保温时间对奥氏体晶粒的长大影响较小;通过线性回归分析建立了GH3128合金在不同固溶温度和保温时间下的晶粒长大模型。     

铌对高钢级管线钢中第二相析出与奥氏体晶粒长大行为的影响

基于双亚点阵模型,计算了两种不同铌含量的高钢级管线钢在不同温度下Nb、Ti和Al的析出量,测定了不同加热温度和保温时间下奥氏体晶粒尺寸,建立两种钢奥氏体晶粒长大模型.发现Nb含量增加提高了其全固溶温度,并且温降过程中Nb析出量显著增多,在晶界两边析出的细小碳氮化物对奥氏体晶粒长大有显著的阴碍作用.高铌钢加热温度为1250℃时奥氏体晶粒显著粗化,预测模型也不同于1050~1200℃的模型,但相同保温温度下晶粒尺寸明显小于低铌实验钢.通过数据拟合计算出高铌钢的长大激活能远远高于低铌钢,再次证明高Nb的管线钢在1200℃以下能够有效地细化奥氏体晶粒,预测模型与实验值吻合较好.     

加热过程中X80管线钢奥氏体晶粒长大行为

通过改变均热温度和均热时间,来研究X80管线钢在不同热条件下的奥氏体晶粒的长大行为。分别得出均热温度和均热时问与奥氏体晶粒尺寸的关系。结果表明：随着均热温度和时间的升高与延长,先形成奥氏体晶粒开始长大。当均热温度低于1180℃时,奥氏体晶粒尺寸和长大速率较小,当温度高于1200℃时,奥氏体晶粒快速长大并出现晶粒反常长大。均热温度在1180℃时,奥氏体晶粒长大速率刚开始最大,然当均热温度超过1h后晶粒长大速率开始降低。     

固溶参数对热轧Cu-3Si-2Ni合金晶粒长大的影响

研究了固溶温度和保温时间对热轧Cu-3Si-2Ni合金晶粒长大的影响。在875℃固溶处理时,合金晶粒长大缓慢,晶粒长大动力学指数很小,只有0.153。n值随固溶温度的提高而增大。Cu-3Si-2Ni合金在850℃到875℃范围内,保温60min,晶粒均匀长大,晶粒粗化不明显。晶粒长大的表现激活能为Q=80.11kJ/mol,晶粒长大是通过晶界空位扩散的晶界迁移机制;当固溶温度超过875℃,晶粒明显粗化。     

含铌钢第二相粒子固溶析出规律研究

研究了含铌钢第2相粒子固溶析出的规律,探索了加热温度对原始奥氏体晶粒度的影响,并分析了二相粒子的大小,分布和形貌。     

卷取温度对Ti-IF钢第二相粒子及晶粒尺寸的影响

采用热模拟技术，研究了卷取温度对Ti-IF钢第二相粒子析出行为及晶粒尺寸的影响，结果表明，卷取温度的变化，对TiN,TiS和Ti4C2S2粒子的影响不大，但对TiC粒子的影响较大，高温卷取有利于TiC粒子的析出，长大，高温卷取有利于铁素体晶料珠长大，碳含量较高，会析出较多的TiC粒子，对退火织构的发展不利。     

节能型取向硅钢生产技术研究

降低取向硅钢板坯加热温度可采取如下措施：1）在钢中减少或更换AI、N形成抑制剂，添加Cu、Sn、Mo、Bi、Sb、cr等少量溶质元素，起抑制荆作用；2）前工序低温板坯加热，后工序实施氯化处理；3）开发以Mn部分代Si的新钢种。     

第二相粒子对IF钢_r~－值的影响

对（Ｔｉ＋Ｎｂ）同（Ｃ＋Ｎ）原子比接近１且含０．０７６ｗｔ％Ａｌ与０．０３５ｗｔ％Ｃｕ的一种新型无间隙原子（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ－Ｆｉｅｅ）钢进行了显微观察分析。结果显示，在模拟罩式退火过程中析出的ＴｉＣＮ、ＮｂＣＮ、ＡＩＮ、ε－Ｃｕ等第二相粒子及它们的复合粒子对钢的平均塑性应变化　的提高起了显著作用。     

Ti微合金钢及其焊接粗晶区中的第二相粒子分析

利用萃取复型及金属薄膜电子显微技术对Ｔｉ微合金钢及其热影响区中的第二相粒子进行了分析,结果表明Ｔｉ微合金钢及其热影响区中的主要粒子为ＴｉＮ,此外还有少量ＡｌＮ等。经热循环后,粒子的尺寸明显增大、数量减少。与Ｔｉ、Ｎ含量比较高的钢相比,Ｔｉ／Ｎ较低的钢中ＴｉＮ粒子数量较多,尺寸较小,且热循环过程中ＴｉＮ粒子的溶解及粗化程度较小,对原始奥氏体晶粒长大的阻碍作用较大。     

带钢卷取温度与铁素体晶粒长大模拟

建立了Q235热轧带钢卷取后冷却过程中的传热模型，考虑了钢卷导热系数的正交各向异性与导热系数在冷却过程中随温度的变化，用ABAQUS软件对钢卷冷却过程中的温度场进行了模拟，确定了钢卷不同位置的冷却曲线。以钢卷不同位置的温度演变为基础，用自行开发的热轧过程组织性能预报软件ROLLAN对带钢沿长度方向的铁素体晶粒尺寸进行模拟，通过现场开卷取样和大量的定量金相实验，测试分析了沿带钢长度和宽度方向铁素体晶粒尺寸的变化。模拟与实验结果吻合良好。     

X70管线钢连铸高温延塑性研究

在600～1350℃对X70管线钢进行了拉伸试验，通过扫描电镜和金相显微镜展示了不同温度区断口的组织形貌，并研究了C、N含量对试样面缩率的影响。结果表明，700～900℃为XT0钢的第三脆性区，面缩率低于40％。随着C、N含量的增加，1000～1250℃高温塑性区的塑性呈下降趋势，但对第三脆性区的塑性却略有改善作用，这与Nb、V等合金元素的碳氮化合物在晶界析出所产生的钉扎作用有一定关系。     

10Ti钢高温变形流变应力模型及晶粒大小变化

用热模拟试验机在１１５０￣８５０℃变形温度、６０￣０．１ｓ＾－１变形速率条件下对１０Ｔｉ钢做恒温单道次压缩实验。得到变形激活能４２０ＫＪ／ｍｏｌ，应力指数１２和峰值前流变应力数学模型及临界应变、流变应力、峰值应力与Ｚ参数关系。随变形温度升高，应变速率下降，晶粒大小呈上升趋势。得到动态再结晶晶粒大小与Ｚ参数关系。     

日本取向硅钢板坯低温加热的研制现状

简述了取向硅钢板坯低温加热的必要性，并介绍了国外取向硅钢板坯低温加热工艺的研制现状。     

含钛钢奥氏体中第二相析出的热力学分析和实验研究

基于含钛钢中各析出相之间的相互溶解现象,建立热力学模型,研究了低碳含钛钢中的ＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＳ、Ｔｉ４ｃ２ｓ２及ＭｎＳ等第二相在奥氏体中的平衡析出规律,对２０ＣｒＭｎＴｉ钢种成分的计算结果表明：该类含钛钢中的析出相主要为ＴｉＣｙＮ１－ｙ、Ｔｉ４Ｃ２Ｓ２及ＭｎＳ,且钛和硫含量在规格范围内的波动可导致它们析出的次序和数量发生明显的变化,对该钢种的实验研究表明,高温冷却过程中,脱溶析出的细小的沿晶Ｔｉ４Ｃ２Ｓ２等粒子是钢在奥氏体高温塑性恶化的原因之一。     

X52管线钢焊接热影响区组织性能的研究

采用Gleeble-2000热模拟实验机和Formastor-Digital全自动相变仪测定了X52管线钢焊接连续冷却转变曲线，获得了t8/5为3．3—3400s的组织变化规律。利用热模拟技术研究了X52管线钢粗晶热影响区的微观组织和韧性。结果表明，晶粒粗化是X52管线钢粗晶热影响区韧性显著降低的主要原因。