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微量铝对20Mn1A电渣钢低温冲击韧性的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
电渣重熔20Mn1A钢中含有微量铝,可明显细化奥氏体晶粒,使钢在正火后获得均匀细小的铁索体加珠光体组织,从而显著地提高了钢的低温冲击韧性。 相似文献
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通过大量数据的统计及回归分析,探讨了20G,15CrMoG,12Cr1MoVG高压锅炉管用钢电渣重熔前后化学成分的变化规律,并由此推导出20G,15CrMoG,12Cr1MoVG高压锅炉管用钢电渣重熔前后元素含量变化的近似计算公式。用该近似计算公式可确定自耗电极元素含量的控制范围。 相似文献
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本文讨论了低铝高钛型A—286Ti合金电弧炉加电渣工艺生产过程中铝的变化规律及其机理。发现控制铝含量的关键是重熔渣系的选择、新渣系大幅度降低Al2O3含量.增加适量TiO2含量,消除了增铝。渣中MgO显著降低渣熔点,扩大低温共熔区,粘度减少.钢渣容易分离,电渣锭获得了良好的表面质量。 相似文献
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开发EAF+LFV真空精炼冶金新工艺生产了高质量的铁路货车用渗碳轴承钢G20CrNi2MoA,其冶金质量及接触疲劳寿命等指标均达到了电渣重熔钢的水平。 相似文献
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开发EAF+LFV真空精炼冶金新工艺,生产了高质量的铁路货车用渗碳轴承钢RG20CrNi2MoA,其冶金质量及接触疲劳寿命等指标,均达到电渣重熔钢的水平。 相似文献
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Ca—Si脱氧及酸性渣重熔改善轴承钢的夹杂物 总被引:3,自引:1,他引:2
研究了电渣母材的脱氧制度及重熔渣系对轴承钢夹杂物和疲劳性能的影响。(1)Al脱氧的电渣母材,无论用碱性渣还是用酸性渣重熔,钢中的夹杂物都以脆性的Al2O3为主;(2)Ca-Si和Ca-Si+Fe-Si脱氧的电渣母材,经碱性渣系重熔后,钢中的夹杂物仍以Al2O3为主;但经酸性渣系重熔后,钢中的夹杂物变成以硫化物和硅酸盐为主的塑性夹杂物,钢材的疲劳寿命提高。 相似文献
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06MnVL1钢系正火态交货的微珠光体低温(-60℃)用钢,在回火或焊接热循环作用下其母材及焊接热影响区的冲击韧性均有明显下降,严重是影响了此钢的推广和应用。对06MnVA1钢进行了试验、观察和分析,结果表明,这种钢的母材及热影响区经回火或在经受焊接热循环作用后脆化主要是由于超细的V粒子沿位错线的二次析出,以及回火温度和焊接热循环温度峰值达到或超过Acl后空冷时出现岛状相所造成的。 相似文献
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电渣重熔铸锭中微量元素镁的控制 总被引:1,自引:0,他引:1
在高温合金中控制微量元素镁,特别是铸锭中的含量及其均匀性是工艺上的难题。在电渣重熔过程中选用CaF2-CaO-MgO-Al2O3四元渣系,使渣度BM≥2.5,自电极的铝含量为0.10-0.18%,重熔过程采用递减功率工艺等措施,使电渣重熔铸锭中镁含量均匀地控制在最佳范围。 相似文献
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非调质塑料模具钢中易切削相的分析 总被引:4,自引:0,他引:4
运用光学显微镜、扫描电镜、电子探针以及图像分析仪,分析了S、S-RE、S-Ca-RE非调质塑料模具钢中易切削相的形貌、分布、组成及其对力学性能的影响。结果表明,经Ca、RE处理的钢中,出现以mCaO·nAl2O3为核心的MnS和CaO·Al2O3·TiN·(Mn,Ca)S·RE2S3组成的复合硫化物,多呈纺锤形,提高了钢的横向冲击韧性,另外采用适量的铝和微量的钛也有利于改善易切削相形态 相似文献
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本文讨论了低铝高钛型A-286Ti合金电弧炉加电渣工艺生产过程中铝的变化规律及其机理,发现控制铝含量关键是重熔渣系的选择。采用新渣系CaF2:Al2O3:TiO2:MgO=77:10:4:9解决了原来两种渣系重熔时全程增铝现象。采用新渣系头部浇铝,尾部根据母材电极情况烧铝或者微增铝。新渣系钢锭铝钛轴向波动近似于原两种渣系。新渣系钢锭热加工塑性良好,成材率高。新渣系对应母材电极铝的控制范围加大。新渣 相似文献
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电渣重熔30CrMnSiA钢中残余铝的控制 总被引:1,自引:1,他引:0
在工业生产条件下,对30CrMnSiA电渣钢中残余铝的控制进行了试验研究。结果表明:在不改变电参数的前提下,金属电极表面质量、重熔渣成分、重熔过程铝的添加是影响电渣钢锭中残余铝含量的主要控制因素。 相似文献
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采用电渣重熔工艺,利用OM,SEM,TEM等手段研究了高合金马氏体钢中一次碳化物的特征演变及其对冲击韧性、耐磨性的影响.结果表明,电渣重熔有效细化了一次碳化物并改善了其分布,促进了高合金马氏体钢冲击韧性及耐磨性的提升.与真空冶炼铸锭相比,电渣重熔处理后铸锭冲击断口中由一次碳化物引起的裂纹长度及宽度明显减小,冲击功由5.5 J提升至7.8 J.电渣重熔铸锭热处理后一次碳化物分布的均匀化以及二次碳化物的析出阻挡了磨粒对马氏体基体的切削,提升了马氏体钢的耐磨性. 相似文献
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研究了电渣重熔Mn18Cr18N钢的高温热塑性及其与组织的关系。结果表明,Mn18Cr18N钢热塑性曲线具有高温脆性区、高温塑性区和二次脆性区。Mn18Cr18N钢在高温脆性区塑性变差的原因是由于奥氏体晶界成为位错晶界;在高温塑性区塑性良好是由于奥氏体晶粒发生大量的孪生变形;在二次脆性区塑性变差是由于铸态组织的成分偏析导致晶界局部析出薄膜状铁素体。 相似文献
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总结了电渣20MnlA钢从电炉冶炼到电渣重熔钢中铝、钛及主要成分的变化情况,为该钢的生产提供了控制成分的依据。 相似文献
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通过电子探针和透射电镜的观察,发现电渣重熔Mn18Cr18N钢的铸态组织主要由奥氏体和大块碳化物组成,晶界上有少量的条状相。采用1250℃12h的扩散退火可以消除铸态组织的显微偏析而使成分均匀。 相似文献