T/P91管道焊口热处理加热功率估算方法

大量试验结果表明,管道焊口电加热功率主要与热处理影响因子和管道规格有关。T91薄壁小径管道焊口的热处理影响因子为0.7~1.5,P91管道焊口热段的影响因子为1.2~1.8,P91主蒸汽管道焊口的影响因子为0.5~1.0。据此,对T/P91管道焊口电加热功率进行了估算。P91管道焊口热段与主蒸汽管道热处理影响因子相差较大,可能是由于D/δ值不同和热段管道热损耗较大所致。     

注射模油加热温控的讨论

<正> 一、引言 为了使注射模具有一定的温度,有加热和冷却两种办法。当模温要求100℃以上时,采用油加热有许多优点,国外已广泛应用。 二、确定加热所需的功率 为了计算加热所需的功率,应对模具的热平衡进行计算。热平衡图如图1所示。     

焊接接头静载强度计算中求焊缝厚度的计算步骤

《高级电焊工工艺学》(机械工人技术理论培训教材 ,机械工业出版社 )一书中 ,有关于求焊缝厚度的计算例题 ,其计算步骤存在一定问题 ,影响了其计算结果的准确性。例题如下 :两块厚度相同钢板的对接接头 ,材料为Ｑ3 45(16Ｍｎ)钢 ,钢板宽度为 3 0 0ｍｍ ,受垂直板面弯矩3 0 0 0 0 0Ｎ·ｃｍ ,试计算焊缝所需厚度 (板厚 )。解 :由公式σ =6Ｍ2δ21 Ｌ ≤ [σ′ｔ] ,δ≥ 6Ｍ2Ｌ[σ′ｔ]由已知条件Ｍ2 =3 0 0 0 0 0Ｎ·ｃｍＬ =3 0 0ｍｍ =3 0ｃｍ由表 1中查得 [σ′ｔ] =2 0 10 0Ｎ/ｃｍ2代入上式δ1 ≥ 6× 3 0 0 0 03 0× 2 0 10 0 =1.72ｃ…     

塑料模加热功率的计算

在众多的塑料成型方法中有不少方法,如注射成形、压制成形、挤胶成形、热成形等,都有模具的加热和模温控制的问题。要对模具加热和控温,必须进行精确的加热功率计算。如加热功率计算不准确,会给模具的设计带来很大的麻烦。计算功率过大,则势必增大模具体积,提高模具成本和加工难度,计算功率过小,则会影响生产率和降低加热器的寿命。因此,对模具加热功率进行精确计算,将为加热方式和加热器的选择,生产效率的提高和模具设计等,提供可靠的保证。     

隧道式感应加热中间罐夹杂物去除及温度分布水模型研究

本文采用物理模拟方法,对隧道式感应加热中间罐内的夹杂物行为进行了研究,探讨了体积比(A室体积:B室体积)、液位、流量、加热功率及加热管道内径对夹杂物去除的影响。同时采用微机数字采样系统,对其最佳条件下的B室温度分布进行了测定。     

真空热处理加热滞后时间的研究

简要介绍了真空热处理加热滞后时间的计算方法，为准确，合理地确定真空热处理加热保温时间提供了理论基础。     

如何利用感应加热对齿轮进行加热缩孔

<正>齿轮渗碳淬火后,齿轮花键孔会出现孔胀大0.10~0.76 mm,由于齿轮截面尺寸悬殊较大,两端面形状不对称,整体加热变形量也不易控制,所以不宜采用整体加热缩孔,而采用高频感应加热对齿轮的花键孔缩孔是较好的办法。感应器采用螺旋形,与内孔间隙为5~6 mm,栅流:阳流=1∶5左右,加热温度700~750℃(因30CrMnTi的Ac1为765℃);加热方式采用间断式加热,增大热影响区。加热次数,视工件所需的收缩量而定。一般来说,加热速度越慢,电流透入深度越     

异种钢焊接接头加热后碳迁移区力学性能的变化规律

对躯工体焊缝与珠光体耐热钢母材的异种钢焊接接头,采用热处理加速碳迁移法,分析了加热温度Ｔ和保温时间ｔ对接头增碳层厚度ｈ的影响规律和由此而引起的该区力学性能（即缺口拉伸强度σｂ、冲击韧性αＫＵ和冷弯角α）的变化。通过非线性回归分析,建立了ｈ、σｂ、αＫＵ和α对加热温度Ｔ和保温时间ｔ的数学模型。理论分析与试验结果拟合良好。随着加热温度的提高和加时间的延长,ｈ增大而σｂ、αＫＵ和α减小。据此规律可分析接     

热处理工艺中加热时间的研究

热处理是大量耗能的加工过程,节能是每个热处理工作者的重要任务。缩短淬火加热时间是节能的有效方法之一。而热处理加热时间的确定是个比较复杂的问题,而且是一个不大受重视的参数,目前尚无统一的计算方法[4]。为了减少热处理过程中能量的消耗,通过对尺寸为135 mm×10 mm,材料为30CrMnSiA的筒形零件淬火加热时间的研究,改进了热处理工艺,产品质量可靠,提高了工效,并且达到了节能的目的。     

高频感应加热设备的选用与热处理工艺的制订

高频感应加热设备的选择和热处理工艺的制订主要是根据工件的种类,大小、形状以及硬化层深度等热处理技术要求来选定电流频率、比功率、加热方法、加热功率、加热时间或连续淬火移动速度、冷却介质及冷却参数和回火参数等。     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

高等教育国际化与中国高等教育施化力培育

本文从化层、化型、化向与化力等方面考察高等教育国际化的应然本质属性 ,描述与分析中国高等教育在国际化潮流中表现出的发展态势 ,针对种种态势提出中国高等教育核心施化力培育战略 ,以使中国高等教育乃至世界高等教育真正地走向国际化     

Comparative analysis of functional possibilities of methods of pulse treatment of a melt

This paper describes the general features of the functional methods of electrohydropulse, pulse electrocurrent, and magnetic pulse treatment processes of the melt in order to positively vary its crystallizaton ability.     

Effect of solidification rate of the structure of alloys of the system Fe-W

Conclusion In alloy Fe-42% W atomized with a cooling rate during solidification within the limits from 5·10³ to 1·10⁵°C/sec with the maximum cooling rate (not less than 10⁵°C/sec) precipitation of -phase (Fe₇W₆) from the liquid melt is suppressed. In granules of alloy obtained with a high solidification rate it is possible to achieve total dissolution of tungsten in solid solution (42%). Subsequent heating causes precipitation of -phase in dispersed form.I. P. Bardin Central Scientific-Research Institute of Ferrous Metallurgy (TsNIIChERMET) Moscow. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 9, pp. 34–36, September, 1990.