液力传动式推土机高原动力特性的研究

本通过对液力传动式推土机所配柴油机进行的高原始架试验，分析研究了液力传动式推土机的高原动力学特性，提出了一种解决高原地区工程机械动力性能下降的方法，并通过PD165YG推土机在4200m海拔地区的实地试验，验证了改进后的设计方案。     

新型履带板用35MnTiB钢的研制

采用４０Ｍｎ２Ｓｉ钢制造的履带板虽然具有良好的耐磨性，但在使用过程中易发生板体断裂现象。为提高履带的使用性能，山推总厂和攀钢共同研制了３５ＭｎＴｉＢ新型履带板型钢。章介绍了新钢种的化学成分，冶炼工艺流程、机械加工工艺、热处理工艺及其试验结果，３５ＭｎＴｉＢ钢与４０Ｍｎ２Ｓｉ钢所制履带板进行的装机对试验表明，前的耐磨性和使用寿命均比后有所提高，且无断裂现象。     

推土机液压控制箱整体性能试验

推土机(带松土器)液压控制箱是控制推土和松土装置的液压阀组,它的性能好坏将直接影响推土机的整机工作性能。对它进行装机前的整体试验是十分必要的,而液压控制箱的试验不同于一般阀的试验,现就T140推土机液压控制箱的性能试验进行分析。1 试验方法液压控制箱包括推土换向阀、松土换向阀、安全阀、过载阀及单向吸入阀,其作用各不相同,装配总成如图1。     

TY220推土机输出功率降低的故障分析与排除

通过对TY220推土机液压传动系统的分析与试验,讨论了TY220推土机输出功率降低的故障原因与排除方法,改善了推土机的作业性能.     

新型橡胶减振驱动链轮性能研究

章针对应用于大型履式推土机驱动链轮橡胶减振新结构，建立了其减振模型并推导出相应的传递率函数，章同时分析了橡胶减振器参数的取值对减振性能产生的影响。     

推土机总体性能的模糊综合评价

本文运用多层次模糊综合评判理论，提出了评价推土机总体性能的模糊综合评价方法。该方法克服了以往推土机总性能评价方法存在的缺点，为合理地、准确地评价推土机总体性能提供了科学依据。     

覆带推土机紧急制动动态稳定性机理分析

本文着重对覆带推土机紧急制动动态稳定机理进行了分析，以动量矩守恒定理为基础，建立起相应的力学模型，并并推导出覆带推土机动态稳定性的评价公式，试验结果验证了理论分析的正确性。     

TQ160A型全液压履带式推土机

TQ１６０A是在参考和吸收国外先进技术的基础上，自行研制开发的一种静液压驱动履带式推土机。它采用国际采购方式采购配套件，对影响推土机性能的发动机、主液压泵、驱动马达及关键的电气元件均采用了国际名牌产品，确保该机性能优越，同时在设计中还溶入了多项创新技术。１主要技术参数发动机道依茨BF６M１０１３E（原装进口）额定功率（kW）/转速（r/min）１３７/２３００整机质量（kg）１６５００履带中心距（mm）１８８０履带接地长度（mm）２４３０履带板宽度（mm）５１０接地比压（kPa）６７铲刀（长×高）（mm）３４２０×１１…     

推土机的动态性能及其评价方法

本文的主要内容是负荷波动对推土机动力性和燃料经济性的影响及推土机动态性能的评价方法。分析研究了推土机动态系统的结构模型,在动态下工作时动力性、燃料经济性能恶化的原因,建立了动态性能的评价指标体系及各指标的计算方法。并通过T180推土机现场试验,对其动态性能进行了分析、评价。亦适用于其他循环作业的铲土运输机械。     

推土机作业过程的现场试验

介绍了推土机过程试验的主要内容，分析了试验的设计、参数的测取、方案的确定及数据处理等内容。     

掺砂红土的力学特性及掺砂机理研究

通过对不同掺砂比例的红土进行液塑限、击实、无侧限抗压强度、直剪和扫描电镜等试验的对比研究,明确了不同掺砂比例对红土的含水性、击实性、强度等力学特性以及微结构特征的影响.试验结果表明:红土掺砂后,可以显著降低红土的液塑限、塑性指数和最优含水率,提高最大干密度、无侧限抗压强度和抗剪强度.随着掺砂比例的增加,掺砂红土的液塑限...     

冻结黄土的单轴试验及其本构模型研究

冻土的强度及变形行为受加载速率及环境温度效应的影响。以冻结兰州黄土为对象,开展了一系列不同温度及加载速率下的常规单轴压缩、变速率压缩及加卸载蠕变回弹试验。基于常规单轴压缩试验结果,考虑了加载速率对变形行为的影响;通过变速率压缩试验,引入了一个与加载速率相关的率敏感性系数,构建一个新的考虑率效应的冻土强度关系式,解决了由试样离散性而对率效应试验研究带来的不利影响;运用加卸载蠕变回弹试验实现了对冻土变形中弹性、塑性变形的解耦,并获得了率无关弹性模量。以此为基础,在一定的温度、加载速率范围内建立了考虑率效应及温度效应的冻结黄土单轴唯像本构模型。通过试验验证,该模型能较好地模拟冻结黄土在不同温度和不同加载速率条件下的应力应变行为。     

砂土地基承载力离心模型试验中的粒径效应研究

通过对原型的模拟结果进行总结,得出对于承载力试验只要离心试验中的模型基础宽度与重力场试验中的不同,离心模型试验结果总大于重力场试验结果,即离心试验中总是存在粒径效应问题。随着模型基础宽度与地基材料平均粒径比值的增大,离心试验结果逐渐接近重力场试验结果;当比值足够大时,离心试验结果趋于稳定且与重力场试验结果之差可忽略不计。因此,可以利用模型的模拟的方法,讨论离心模型试验中的粒径效应问题。在一系列砂土地基上条形基础地基承载力的离心模型试验中,使模型基础宽度与地基材料平均粒径的比值在较大范围内变化,即最大比值为最小比值的5倍,且其变化范围的上限达291。基于试验结果导入评价粒径效应对试验结果影响程度的指标,定量地讨论了离心模型试验中的粒径效应问题。本试验结果表明,当模型基础宽度与地基材料平均粒径的比大于233时,粒径效应对试验结果的影响小于1%,基本可忽略不计。     

子结构法拟动力试验技术研究

子结构法拟动力试验与传统意义上的全结构法拟动力试验相比具有操作灵活、试验成本低廉的优点。本文在阐述子结构法拟动力试验的原理及特点的基础上,结合典型的试验实例论述了分离式子结构法拟动力试验和整体式子结构法拟动力试验的实施方法及试验结果。对安装软钢阻尼器的单层单跨钢框架结构,以阻尼装置作为试验子结构实施了分离式子结构法拟动力试验,为软钢阻尼器的恢复力模型确定了合理的参数;对某一地震观测用的三层钢框架结构输入该结构在历年地震观测中采集到的地震波记录实施了整体式子结构法拟动力试验,其试验结果与地震反应观测结果吻合得较好。本文研究表明,进行子结构法拟动力试验时试验子结构的合理选取是试验成功的关键,文中所述的试验方案可为工程结构的子结构法拟动力试验提供参考依据。     

回填土强夯地基检测实例分析

对某人工回填土强夯地基的静载荷试验及动力触探结果进行了分析,分析的结果表明对于人工回填土场地强夯质量的评价不能仅仅依靠平板静载荷试验,只有采用静载荷试验与动力触探相结合的方法才能更加准确地评价回填土体的承载力特性,发现有可能存在的加固深度不足等问题。     

不同桩端土对灌注桩承载特性影响的研究

就不同桩端土对灌注桩承载特性的影响进行室内试验研究。根据软土地区灌注桩的穿越土层特点,按试验目的设计室内试验,去除成桩质量、桩身粗糙程度等因素的影响,采用预置裹膜预埋的方法设置模型桩。采用六种不同材料模拟桩端土,参照规范对各试桩进行静载试验。结果表明,桩端土的性质对桩极限承载力有较大的影响,采用向桩端粘土掺加水泥来增加桩极限承载力的方法可行,本室内试验可为类似试验提供参考。     

马兰黄土软化型本构模型研究

通过对不同含水量的马兰黄土的单轴压缩试验、固结不排水剪切试验、固结排水试验,在深入了解马兰黄土本身独特的物理力学性质的基础下,分析了马兰黄土的应力—应变曲线特性及物理意义,提出了马兰黄土的软化本构模型。该模型准确的描述了轴向应变不高于5%~6%的马兰黄土应力-应变关系,揭示了马兰黄土在低应变的条件下的受力机理,也为进一步研究马兰黄土的其他各种力学机理提供了理论基础。同时对所得到本构模型的各参数的变化规律进行了分析,分析结果表明参数a和b都是含水量和围压的函数,并且两者都呈一定的变化规律。     

边坡岩土体抗剪强度原位试验研究

针对碟子沟风井场地边坡特征,在边坡典型位置的岩石与土层界面和软弱泥岩夹层处分别进行了原位剪切试验,获得了相应的抗剪强度指标。通过与滑带土相同工况下的室内试验强度指标对比,发现室内试验指标较原位剪切试验获得的内聚力和内摩擦角低,并分析了室内外试验结果差异的原因。试验研究表明,边坡岩土体的大型原位剪切试验对边坡稳定性分析和工程治理优化具有重要价值。     

考虑颗粒破碎的砂土高应力一维压缩特性颗粒流模拟

以Toyoura砂室内高应力一维压缩试验结果为基础,利用二维颗粒流方法中的接触黏结模型生成簇颗粒单元来模拟实际砂土的颗粒破碎特性。高应力一维压缩数值试验中,数值试样由887个簇颗粒单元组成。数值试验与室内试验结果对比表明:数值试验得到的压缩曲线形状及颗粒破碎屈服应力大小均与Toyoura砂室内试验结果一致,说明数值试验能够较好地再现实际砂土在高应力一维压缩条件下的颗粒破碎特性。与室内试验相比,利用数值试验不仅能得到宏观的颗粒破碎现象,而且还能通过分析内部接触力的变化和对黏结破裂位置的追踪来研究颗粒破碎的细观演化规律,从而可进一步探讨颗粒破碎的细观力学机制。最后,就细观参数、加荷速率、簇颗粒数量及试样平均粒径等因素变化对数值试验结果的影响进行了分析。     

干砂饱和砂小应变剪切模量共振柱弯曲元对比试验研究

通过对2种洁净的干砂与饱和砂进行弯曲元与共振柱对比试验研究,得出了可靠的弯曲元剪切波传播时间确定方法,并对饱和砂土弯曲元与共振柱试验结果的偏差进行解释。不同频率激发信号对弯曲元剪切波速传播时间的研究证实,剪切波速随激发频率的增大而增大,采用激发频率为10kHz的初达波法与共振柱试验得到的结果具有较好的一致性。饱和砂土弯曲元与共振柱试验剪切波速结果相差6%～10%,可通过饱和砂土中剪切波速的弥散性对其进行解释。大部分洁净砂在弯曲元试验中激发频率一般大于特征频率,均需考虑剪切波速的弥散性。而对于天然砂土或粉土一般具有较高的特征频率,其弯曲元试验中一般不考虑剪切波速的弥散性。为洁净砂和天然砂土饱和土样的弯曲元测试提供有效方法。