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采用E9018-G焊条手工电弧根焊。用低组配药芯焊丝自保护焊和高组配焊条手工电弧焊填充盖面工艺焊接了X80钢级大变形钢管环焊缝,对环焊缝接头进行力学性能测试和金相观察分析。结果表明,两种焊接工艺评定结果符合APIStd.1104标准要求。采用低组配药芯自保护焊焊接的焊缝冲击功和裂纹尖端张开位移值比采用高组配焊条手工电弧焊焊接的高。前者的焊缝组织为PF(多边化铁索体)+p(珠光体),后者的焊缝组织为PF+IAF(针状铁素体1+P。二者熔合区的组织均为粒状贝氏体,粗晶区和细晶区没有淬硬马氏体组织出现,保证了热影响区具有很好的断裂韧性。 相似文献
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采用气体保护钨极氩弧焊(GTAW)、焊条电弧焊(SMAW)和埋弧焊(SAW)对2205双相不锈钢进行焊接,采用光学显微镜对接头组织进行观察,采用数点法计算铁素体相的含量,测定接头的耐点蚀和耐CO2应力腐蚀性能,研究焊接方法对接头耐蚀性的影响。结果表明,焊接方法影响焊缝组织形态及铁素体含量。GTAW焊缝由不规则的条状组织和两相交织分布的块状组织组成,而SMAW和SAW焊缝为方位不一的条状组织和少量的块状组织。GTAW和SMAW焊缝的铁素体含量为35%~55%,而SAW的不足20%。接头的耐蚀性与铁素体相比例密切相关,GTAW、SMAW和SAW的耐蚀性依次降低。从铁素体相比例和耐蚀性角度考虑,GTAW和SMAW能够获得满意的焊接接头。 相似文献
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20CrMnMo及17Cr2Ni2Mo钢的晶粒长大及组织遗传 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对20CrMnMo钢和17Cr2Ni2Mo钢晶粒长大倾向及不同组织状态的组织遗传倾向和校正工艺进行了探讨。试验结果表明:20CrMnMo钢以粒状贝氏体+粒状组织为主的混合组织(粒状贝氏+粒状组织+铁素体)具有组织遗传倾向,且粒状贝氏体+粒状组织中的奥氏体岛稳定性差,利用一次高温回火便可有效地消除组织遗传;17Cr2Ni2Mo钢粒状贝氏体+粒状组织的遗传倾向大于马氏体组织,正火对粒状贝氏体+粒状 相似文献
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研究了热处理对Cr17Ni2钢组织和硬度的影响。结果表明,随淬火温度由950℃升高到1100℃,组织中δ铁素体略有增加,而硬度持续增加,回火对δ铁素体数量没有影响,研究还发现该钢的硬度是基体和δ铁素体的综合贡献,存在如下近似关系式HV=HVM(1-fF)+HVFfF。 相似文献
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通过热模拟试验研究了铝硅合金化耐候钢在形变强化相变及冷却过程中的组织演变规律。结果表明.其组织演变符合低碳钢形变强化相变的基本规律,形变温度较低时,铁素体转变量较高,晶粒尺寸较小。奥氏体晶粒细化促进形变强化相变过程的发生。经高温奥氏体和形变强化相变两道次变形并控制后续冷却工艺可以获得细晶铁素体和不同第二组织——直接淬火为铁素体(F)+马氏体(M),以30℃/s冷却为铁素体(F)+贝氏体(B),以2℃/s冷却为铁素体(F)+珠光体(P)。当冷却速度大于30℃/s时,细晶铁素体长大不明显。 相似文献
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不锈钢管道焊缝金属疲劳短裂纹行为的实验研究Ⅰ.材料微观结构和?… 总被引:2,自引:0,他引:2
用金相、复型技术和硬度实验测试了1Cr18Ni9Ti不锈钢焊缝金属试样表面的微观结构组成。结果表明:奥氏体基体与富δ铁素体-带状结构组成的柱状晶是焊缝材料的微观结构特征,相邻富δ铁素体带间距离(约40μm)是这一结构的特征参量。试样表面的微观结构依相对焊缝柱状晶取向的不同而不同。考虑疲劳损伤的局部性和区别试样表面不同尺度、位置微裂纹对疲劳损伤贡献的差异,提出了以“有效短裂纹准则”为核心的疲劳短裂纹 相似文献
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该文通过金相、X-射线衍射、扫描电镜(SEM)和电子探针(EPMA)等实验方法,研究了铬-镍奥氏体不锈钢(18-8)焊缝中的δ-铁素体形态,分析了δ-铁素体的形成和焊缝中铬、镍、钼等合金元素对δ-铁素体的影响,以期在实验基础上对铬-镍奥氏体不锈钢的焊接生产提供指导。 相似文献
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EFFECT OF Cr ON MICROSTRUCTURE OF Ti_3Al+TiAl ALLOYS 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了Ti-44.9Al(at.-%)和Ti-44.3Al-3Cr(at.-%)合金的铸态组织及其在热处理过程中的变化。结果表明:Cr增加了Ti-Al合金中TiAl(γ)相的含量,促使Ti3Al(α2)相由片状变成块状;加速了α2+γ片状组织的不连续粗化过程,形成了尺寸较小的新生α2+γ晶。因此,加Cr和1150℃长时热处理是细化α2+γ两相合金铸态粗晶组织的有效途径;Cr促进有序体心立方β2相的 相似文献
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换热器筒体0Cr18Ni10Ti与法兰锻16Mn厚板的焊接,通过工艺试验及工艺评定,采用A302焊要堆焊隔离层,H0Cr20Ni10Ti焊丝+HJ260焊剂埋弧焊填充层,背面清根后手弧焊的焊接工艺,焊后经100%X射线检验,焊缝一次合格率为95%。 相似文献
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采用透射电镜和X射线衍射技术研究了奥氏体不锈钢碳铬共渗层的组织结构。结果表明:在碳铬共渗过程中,先在渗层中形成Cr_(23)C_6型碳化物,它与母相奥氏体(A)之间具有的取向关系。进一步提高表面碳含量可生成Cr_7C_3型碳化物。表面碳含量越高,所生成的Cr_7C_3碳化物越多,而Cr_(23)C_6型碳化物则减少。碳铬共渗层由表及里的最终组织为:A+Cr_7C_3→A+Cr_7C_3+Cr_(23)C_6→A+Cr_(23)C_6 相似文献
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不锈钢在液固双相流中的冲蚀腐蚀行为 总被引:2,自引:0,他引:2
采用旋转圆筒电极装置研究了1Cr13(铁素体)、316L(奥氏体)、0Cr14Ni5Mo(马氏体)及CD-4MCu(α+γ双相)等不锈钢在不同流速水砂双相流中的冲蚀及NaCl(+H2SO4)砂浆中的冲蚀腐蚀行为,用SEM观察了冲蚀(腐蚀)后材料表面形貌,并测定了样品表层硬度变化。结果表明双相不锈钢CD-4MCu因其较强的加工硬化能力而具有优良的抗冲蚀腐蚀性能。 相似文献
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Cr^3+离子存在形态对其阴极过程的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
通过吸光度测量和示波极谱等方法研究了不同来源的Cr3+在不同介质中的配合离子存在形态。结果表明,新还原得到的Cr(Ⅲ)主要以[Cr(H2O)6]3+形式存在于溶液中,而普通CrCl3·6H2O中Cr(Ⅲ)的具体形态为较难还原的[Cr(H2O)4Cl2]+。当介质pH值发生变化时,Cr(Ⅲ)的存在形式也随之变化,由pH<3时的[Cr(H2O)6]3+逐渐转变为pH>3时的[Cr(H2O)5OH]2+,还原电位随之负移。因此,为了保证Cr(Ⅲ)阴极过程的顺利进行,应尽量保持镀液中的Cr3+以[Cr(H2O)6]3+的形式存在。 相似文献
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本文针对Q235钢波形护栏发生的室温脆断问题进行了分析,结果表明,材料中出现严重的反常组织(粗大的铁素体+游离渗碳体),是导致Q235钢室温脆断的根本原因。通过模拟试验证实了产生反常组织的原因是钢在Ar1点(大约680℃)附近长期停留,通过正火或退火可消除此反常组织。 相似文献
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对聚变堆用中国低活化马氏体钢(CLAM钢)进行了真空电子束焊接试验,并对接头进行了回火和调质处理.利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及透射电镜(TEM)对焊缝热处理前后的显微组织进行了观察,并对焊缝进行了室温冲击试验.结果表明,焊态下,焊缝由粗大板条马氏体和δ铁素体构成,其冲击韧性较差;回火处理后,马氏体组织转变为回火马氏体组织,δ铁素体保存下来,且其晶界聚集了大量M23C6型碳化物.碳化物地聚集使得δ铁素体与原奥氏体晶界的结合减弱,在受到外部载荷作用时,裂纹易于萌生和扩展,故回火后焊缝冲击韧性未得到改善;调质处理消除了δ铁素体,焊缝组织转变为和母材相同的回火马氏体组织,焊缝冲击韧性显著提高. 相似文献
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本文针对高压开关壳体用低温钢16MnDR+16MnDR,16MnDR+1Cr18Ni9的埋弧焊,通过对焊接接头的显微组织,显微硬度及抗裂性能进行一系列试验研究,证明所采用的焊接材料和焊接规范完全可以保证产品的质量要要求,该接头形式应用于实际生产中,效果很好,试验还表明,16MnDR+1Cr18Ni9埋弧焊时,控制焊缝金属中的Creq和Nieq使其δ含量为8%~10%,可有较高的抗裂性能。 相似文献