一种钒炭基脱硫剂的再生方法

一种钒炭基脱硫剂的再生方法是将吸硫后的含有过渡金属V／AC复合脱硫剂装入再生反应器中，或者将吸硫后的V／AC脱硫剂与过渡金属催化剂以80／20～99．5／0．5的重量比例分层或混合后装入再生反应器中，在含Hz气氛中升温至280-500℃，连续或间歇补充Hz，使得再生体系中H2：S摩尔比为2～6：1，气体循环空速为50～12000h^-1，恒温再生30～300分钟。本发明具有直接产生硫磺，简化了工艺过程，提高了钒炭基脱硫剂脱硫技术的可操作性，脱硫综合成本降低的优点。     

PDS-600型脱硫催化剂在半脱装置高温条件下的应用

1 PDS-600型脱硫剂使用前状况 由于罗茨机出口半水煤气温度较高（有时候高达84℃）、净氨及冷却风冷能力不足，进入脱硫塔的半水煤气温度一般高于50℃（有时高达66℃），再生氨水温度一般高于45℃（最高达64℃），致使再生效果差。当半水煤气中H：S含量〈1．5g／m^3时，生产基本能维持；但当半水煤气中H2S含量高于2．0g／m^3时，再生困难，无硫泡沫析出，脱硫液变黑，悬浮硫高，半脱后H2S含量明显上升，变换后H2S也明显上升。为解决该问题，先后试用了多种催化剂，最后选用PDS-600型催化剂并解决了该问题。     

液化气脱硫方法

本发明涉及一种炼油厂液化气的脱硫方法。本发明采用先从液化气中抽提丙烯、丁烯化工原料单体，催化剂装入固定等温床反应器中，催化剂以7-Al2O3为载体，主活性金属为Mo，含量10%～12％，助活性金属为Co，含量4％～5%，载体中含2%～3%的MgO，液化气与氢气混合后进入固定等温床反应器脱硫，反应器内氢分压1．0～2．0MPa，反应温度145-300℃，液时体积空速1．0～5．0v／v，氢油比100-300h^-1，液化气中的硫化物由于催化剂的作用转换为硫化氢，得低含硫量液化气产品。解决了现有技术存在的出厂液化气总硫超标，脱除有机硫的效果较差，废液和废渣难以处理的问题，浪费硫及硫化物化工原料等缺陷。     

低温催化剂CT6-13在硫磺回收尾气加氢反应器中的应用

本文介绍了低温催化剂CT6-13在硫磺回收装置尾气加氢反应器中的使用情况。实际生产数据表明,CT6-13具有较好的低温加氢水解活性,反应器的入口温度为230℃时,CT6-13催化剂可将克劳斯尾气中的S、SO2完全加氢为H2S,同时可将尾气中的有机硫COS、CS2完全水解为H2S。与常规的高温尾气加氢催化剂要求的反应器入口温度280℃相比,CT6-13的操作温度大幅降低,节能降耗效果显著,且操作弹性强。     

凹凸棒黏土脱硫催化剂选择氧化H_2S的研究

以1.0 mol/L盐酸改性活化的凹凸棒黏土为载体,采用单因素法对脱硫催化剂的活性剂进行筛选,采用正交实验,对脱硫催化剂选择氧化H2S气体进行研究。利用IR技术对脱硫反应前后和再生后的样品进行表征。结果表明,脱硫催化剂的最佳活性剂及其含量为：凹凸棒黏土70%,TiO210%,Fe2O310%,Al2O35%,MnO25%,在脱硫温度240℃,硫化氢流量200 mL/min,氧硫比1.8的工艺条件下,脱硫催化剂对H2S有很高的去除率,并且H2S可被选择性的氧化为单质硫,生成的单质硫质量最大可以占到催化剂的18.4%,硫容大于24.0%。     

高含硫天然气净化厂总硫回收率的主要影响因素探讨

根据Claus+Scot尾气处理工艺的特点,结合克劳斯反应的原理,从克劳斯反应的温度、配风以及酸性气组份等方面对硫磺回收率的影响因素进行分析。为了提高装置的硫磺回收率,易采取以下措施:做好脱硫单元的平稳操作,以减少酸性气中的杂质对硫磺回收单元的负面影响;在装置负荷发生变化时应及时调整燃烧炉的配风,以保持硫磺尾气中H2S与SO2的物质的量比为2:1;控制反应炉的温度在920～1350℃,以确保炉内燃烧火焰稳定;控制一、二级反应器的过程气入口温度在213℃左右;在装置停工时严格执行克劳斯催化剂的再生和钝化操作;加强胺液溶剂再生效果,优化工艺参数,以确保胺液选择性吸收效果。     

凹凸棒黏土脱硫催化剂选择氧化H2S的研究

以1.0 mol/L盐酸改性活化的凹凸棒黏土为载体,采用单因素法对脱硫催化剂的活性剂进行筛选,采用正交实验,对脱硫催化剂选择氧化H2S气体进行研究。利用IR技术对脱硫反应前后和再生后的样品进行表征。结果表明,脱硫催化剂的最佳活性剂及其含量为:凹凸棒黏土70%,TiO210%,Fe2O310%,Al2O35%,MnO25%,在脱硫温度240℃,硫化氢流量200 mL/min,氧硫比1.8的工艺条件下,脱硫催化剂对H2S有很高的去除率,并且H2S可被选择性的氧化为单质硫,生成的单质硫质量最大可以占到催化剂的18.4%,硫容大于24.0%。     

农林产品废弃物催化热解制备氢气的初步研究

在自制的固定床反应器中,采用核桃壳、花生壳、锯末3种原料,以三氧化二铝、二氧化锰、氧化钙为催化剂,进行了催化热解制备氢气的试验研究.结果表明,随着热解温度升高,热解气体中氢气含量相应升高,当温度超过600 ℃以后氢气含量则显著升高.热解温度每升高100 ℃,氢气体积分数约增加10 %左右.进一步的结果表明,不同类型的催化剂在不同用量下,具有不同的催化效果.     

催化裂化汽油吸附脱硫催化剂再生性能研究

采用浸渍法制备了汽油吸附脱硫催化剂。并用XRD、BET、SEM、XRF等对再生催化剂进行表征,在固定床反应器中评价再生条件对再生性能的影响。结果表明:再生条件对其脱硫性能恢复有很大的影响,在优化条件下:氧气/氮气为再生气氛,温度550℃,氧气体积分数为4%,吸附剂经过多次再生后,脱硫性能恢复较好。以催化裂化汽油为原料,生产硫含量小于10×10-6的产品汽油时,吸附剂的穿透硫容达到13.7%,具有较好的工业应用前景。     

浆液法高效催化剂的乙烯聚合行为

考察了浆液法聚乙烯高效催化剂在总压0．7MPa、氢气分压0．18MPa下的乙烯聚合行为，表明催化剂活性中心失活符合一级规律，Al/Ti的影响可用Langmiur-Hinshelwood吸附竞争模型来描述；温度在70－90℃条件下，利用Arrhenius方程计算出了催化剂聚合反应的表现活化能为0．11kJ/mol。     

高分散性纳米级Fe0/BAC-cH2-t催化剂催化还原NO

以椰壳活性炭为载体,采用氢气还原法制备出高分散性纳米级零价铁催化剂,采用固定床反应器研究了其对NO催化还原能力。采用XRD、TEM、SEM、XPS等分析手段对催化剂的微纳结构进行表征,考察了催化剂制备过程中H2浓度及煅烧还原温度对催化剂分散性、催化还原NO性能影响,催化剂的再生以及CO对催化剂还原NO的影响,并对CO还原NO反应机理进行推测。结果表明,催化剂活性随着H2浓度的增加逐渐增强,随着煅烧还原温度的升高先升高后降低。当H2浓度为100%时,在700℃煅烧温度下制备出的催化剂,Fe0粒径达到9 nm且均匀分散在椰壳活性炭中。Fe0/BAC-100H2-700催化剂在325℃时,NO转化率可以达到100%,表现出了良好的NO脱除效果。还原NO过程中,Fe0逐渐被氧化成Fe3O4导致催化剂最终失活,失活后的催化剂经再生处理后可恢复活性。NO还原反应过程中CO的加入可以还原Fe3O4再次生成Fe0,提供活性位点,有效的延长催化剂的寿命,减缓催化剂失活的速率。     

神华煤直接液化工艺中硫元素的回收利用

神华煤直接液化原料煤中的硫元素和催化剂助剂中的硫元素在煤直接液化过程中大部分转化为H2S气体,并分散于中压气、干气、液化气和酸性水中。为满足产品质量和工艺技术指标要求,并回收循环利用硫元素,鄂尔多斯煤直接液化项目采用气体脱硫工艺回收中压气、干气、液化气中H2S气体,装置运行稳定,回收率分别为97.28%、99.92%和99.99%;采用污水汽提工艺分离收集酸性水中H2S气体,回收率达99.6%;脱硫回收和汽提收集到的含H2S酸性气混合后采用Claus硫磺回收工艺将H2S转化成硫磺,平均每年回收硫磺14 683.5 t,硫磺产品作为催化剂助剂供煤液化反应和加氢稳定反应注硫使用,从而实现硫元素循环利用,减少了环境污染。     

发明专利ZL201410482673.5 对含有硫化氢的酸性气体进行脱硫并回收硫的方法

<正>一种对含有硫化氢的酸性气体进行脱硫并回收硫的方法,依次包括如下步骤:将酸性气体通入燃烧炉中,与从另一管道通入的空气混合进行燃烧反应,在燃烧炉中反应后的气体进入到降温器中降温至230~250℃,降温后液态硫从液体出口分离,而在燃烧炉中的混合气体进入催化剂反应器,在催化剂反应器中使硫化氢与二氧化硫之间反应生成硫与水,生成的液态硫从催化剂反应器液体出口分离;催化剂反应器中的混合气体进入至加氢反应器中,在加氢反应器中的二氧化硫与氢气反应;加氢反应器     

过渡金属催化剂及该催化剂制造鱼骨式纳米碳纤维的方法

本发明提供过渡金属催化剂及该催化剂制备鱼骨式纳米碳纤维的方法。本发明的催化剂的质量分数包括：过渡金属氧化物0．1～0．9,氧化铝0.1～0.9。本发明的催化剂可用于制备鱼骨式纳米碳纤维,将所述的催化剂置于固定床连续流动反应器中在氢气气氛中还原;通入碳源气体与氢气的混合物,然后收集催化剂上的反应产物,纯化,得到纯净的鱼骨式纳米碳纤维。     

栲胶法回收黑药生产中释放的高浓度硫化氢试验

在自行组装的脱硫再生实验装置上，采用模拟的工业气体研究了栲胶溶液处理黑药生产中释放的高浓度硫化氢气体以回收硫磺的工艺条件。结果表明，适宜的工艺条件为：栲胶溶液pH11．0～11．5，栲胶浓度为1．2g／L，偏钒酸钠浓度为0．9g／L，吸收温度35～40℃。在适当的条件下.用栲胶溶液处理高浓度硫化氢气体，脱硫率高，可生产纯度〉99．32％的硫磺。     

硫磺回收装置低温克劳斯反应器吸附-再生特性研究

研究了低温硫磺回收工艺克劳斯反应器在吸附和再生状态下催化剂性能的变化情况,并对吸附、再生时间与反应器温升/压差进行了定量回归分析。吸附阶段,催化剂活性中心随吸附液硫的增多而逐渐被覆盖,导致催化活性快速衰减。再生阶段,催化剂活性中心随吸附液硫的蒸发而逐渐暴露出来,活性快速恢复。通过增大催化剂孔道、减小催化剂颗粒热容,可延长反应器吸附时间,缩短再生时间,从而提高低温克劳斯工艺硫磺回收装置性能。     

不同ZnO含量脱硫吸附剂的脱硫性能研究

采用混捏法制备了不同ZnO含量的镍基催化剂,考察其对油品中含硫化合物的吸附脱硫效果,并对吸附剂的性能进行评价。通过XRD、H2-TPR、BET等表征手段对制备的催化剂进行表征。在固定床装置上对吸附剂进行评价,得到不同ZnO质量分数吸附剂的吸附脱硫效果。在常压、320℃条件下通氢气,氢气流量50 m L/min,对吸附剂预还原2 h,然后降温至220℃,常压条件下对含噻吩100×10-6的苯溶液模型油进行吸附脱硫。结果表明:Zn O质量分数为12%的镍基催化剂吸附脱硫效果最好,吸附剂能持续吸附44 h,平均脱硫率高达98%,穿透硫容达8.8 mg/g,具有较好的工业应用前景。     

氯化铬和重铬酸钾毒性的比较研究

报导了在硫酸和氯酸钠溶液中用催化剂制备二氧化氯方法。研究结果表明在55～90℃时，加入催化剂后，ClO2气体产率大大增加，且纯度保持在98．4％～99．8％左右。H2SO4浓度为1～5mol／L，NaClO3浓度为0．5～2．0mol／L时，随着温度的增加及H2SO4和NaClO3浓度的增加，ClO2的产率也增加，且纯度较高。     

纳米CuO—H3040PW12/SiO催化剂催化甘油氢解制1，3一丙二醇

采用共沉淀法制备纳米铜基催化剂CuO—H，o．。Pw，JSiO：，利用X射线粉末衍射p（RD）、扫描电子显微镜（SEM）对催化剂进行了表征。在微型固定床反应器上考察了反应压力、反应温度、氢醇比、液空速对催化剂活性的影响。结果表明：在反应温度2009C，氢气压力3．5MPa，n（H2）：n（甘油）=50：1，液空速0．30h叫的较佳条件下，甘油转化率为30．15％，1，3一PDO选择性达80．12％。     

再生温度对FC-28型催化剂再生效果的影响

采用器外再生方法对工业失活的FC-28型催化剂进行再生,在不同再生温度制备系列催化剂,并利用TG、IR、XRD和TEM等手段考察再生温度对FC-28型加氢裂化催化剂再生效果的影响。结果表明,再生温度450 ℃时,失活催化剂可以烧掉绝大部分硫碳,金属元素基本得以恢复;催化剂表面酸性、催化剂比表面积和孔体积恢复到最大值。再生温度超过450 ℃时,开始出现少量的金属聚集,酸性降低,孔结构也不再恢复,适宜的再生温度才能使催化剂再生达到最好的效果。